Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 [ 170 ] 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200

где tb = ASfe /ас - оценка полученных общих уравнений с применением уравнений (12) и (13) дает

S{r~\)t .

,[SKi-s)](i-7)

(15)

; (16)

v(o=4ig/+4-(i-4-)-

St(r-l)

У(0 = 1-±=г/<-«>

Sild-S)

ST \

(l-S)ry

(17)

(18)

(19)

Общий расход газа во время t в долях свободного порового пространства в пласте будет для всех случаев

(20)

Легко проверить, что эти выражения обладают непрерывностью в их общих контактных точках. Во время прорыва газа

в наиболее непроницаемой зоне (t = г) эти уравнения налагают условие, что

(,) = iill {1 ,ts/( -«я <« -0}, (21)

которое приводится к коэффициенту для />!. Выражение

V(7)=l-ile<-[£,(-)-£,()] (22) имеет асимптотическое значение для rl:

(1-S)

(23)

В предельном случае однородного пласта hO и г -> 1. Уравнения (15) -(19) тогда приводятся к следующим видай:

7 < 1 : /?«(7) = 1; (О = Qt; V (Г) = S7; 7> 1 :i?„,(7)= =F(S7);

V(7) = l-(1-S)f<«-W<-=1 -(1-S)F(S7). J

В уравнении (24) t = tlib = QtlAH fS, Уравнения (24) можнэ получить, разумеется, исходя из первоначальных допущений.

При 100% эффективности вытеснения по площади, т. е. S = - 1, уравнения (15) - (19) приводятся к виду:

/<1:/?и;(0-1; V(/)

1 </<г :/?.Л0

{r-l)i гЬ

(25)

Для промежуточного интервала времени V и общий циркуляционный поток Q, выраженный в долях порового объема углеводородов в пласте, связаны непосредственно с Rw выражением

lg[l-f(r-l)/?,]

(r-\)R

1+(г-1)/?„

b[\+(r~\)RJ

(26)

На фиг. 193 нанесены зависимости содержания жирного газа и суммарной добычи его по отношению к общему циркуляционному потоку газа при 5=0,60, 0,75, 0,90 и при г= 1; 10; 100. г = 10 соответствует отношению максимума проницаемости к ее минимуму, равному 10, а для г= 100 это отношение равно 100; г == 1 представляет строго однородный пласт. Значения

абсциссы Q дают величину общей закачки газа или добычу,

деленную на общий поровый объем углеводородов. Q связано с аргументом из уравнений (14)-(19) выражением Q = (г-\)St/br. Крестики на фиг. 193 соответствуют первому прорыву сухого газа в наиболее проницаемой зоне, а кружочки указывают на прорыв в наименее проницаемом слое. Кривые для г = 1 отражают функциональный вид, принятый для F, согласно уравнению (24).

Согласно фиг. 193 прорыв сухого газа в однородном пласте наступает после общего циркуляционного потока, равного эффективности вытеснения 5, но при г =10 сухой газ появляется в эксплуатационных скважинах после прохождения циркуляционного потока в 23,4; 29,3 и 35,2% общего порового объема пластовых углеводородов соответственно для S = 60, 75 и 90%.

Первые цифры представляют также часть общего содержания в пласте жирного газа, добытого к моменту прорыва сухого газа. Для г= 100 соответствующие интервалы времени до прорыва газа дают добычу 12,9; 16,1 и 19,4% первоначального содержания жирного газа в пласте.

Прорыв сухого газа в наименее проницаемых слоях при /•=10 соответствует прохождению переработанного газа, равному 2,34; 2,93 и 3,52 порового объема углеводородов в пласте при л5 = 0,60; 0,75; 0,90. К этому моменту содержание жирного газа в добытом равно 7,41; 3,70 и 1,23% соответственно. Общая

Q>Общий объем цирнупирующего газа д долях начального породого про-

странстба,, занятого углеводородами

Фиг. 193. Расчетные кривые изменения содержания] жирного газа в добыче, а также суммарной отдачи жирного газа по отношению ко всему циркулирующему газу в экспоненциально-слоистых породах, для различной величины эффективности вытеснения 5" и коэффициента г, отношения максимальной проницаемости к минимальной.

5=0,75;------5=0,60. Крестики отмечают условия первог*

---5=0,90;

прорыва сухого газа в эксплуатационные скважины; кружочками отмечены состояния прорыва газа в наиболее плотных зонах; I -содержание жирного газа; 2-су.ммарная отдача жирног©

газа.

же добыча жирного газа составляет 92,2; 97,2; 99,56% начального содержания его в пласте. При г== 100 объем переработанного газа перед прорывом в наименее проницаемом слое составляет 12,90; 16,12; 19,35 порового объема углеводородов в пласте при .S 0,60; 0,75 и 0,90.

Тогда добываемый газ содержит соответственно 0,68; 0,33 и 0,11% конденсируемых фракций. Общая добыча жирного газа

Объем углеводородов в пласте принят для переменной, отложенной на оси абсцисс фиг. 193; в рассматриваемых сравнениях дается действительный свободный поровый объем или начальное обш,ее содержание жирного газа, приведенное к пластовым условиям.