Главная -> Словарь

Активного состояния

цепь 157))), заменим рассматриваемую цепь подключения электродов эквивалентной . Считая, что активное сопротивление реактора и трансформатора гораздо меньше активного сопротивления нагрузки, а индуктивное сопротивление реактора гораздо больше индуктивного сопротивления трансформатора при коротком замыкании, получим:

Пользуясь правилом пересчета нагрузки трансформатора в его первичную цепь, заменим рассматриваемую цепь подключения электродов эквивалентной . Считая, что активное сопротивление реактора и трансформатора гораздо меньше активного сопротивления нагрузки, а индуктивное сопротивление реактора гораздо больше индуктивного сопротивления трансформатора при коротком замыкании, получим:

В параметрических вихретоковых преобразователях выходным сигналом служит комплексное сопротивление обмотки . Простота и надежность параметрических преобразователей обеспечили им довольно широкое распространение в дефектоскопии, при измерении геометрических параметров контролируемых объектов и в виброметрии. Однако они обладают сравнительно невысокой температурной стабильностью, обусловленной в основном изменением активного сопротивления обмотки .

Из этого выражения видно, что процесс перемагничивания, а соответственно и параметры сигнала в измерительной обмотке преобразователя, зависят от активного сопротивления RK и индуктивности L* короткозамкнутой обмотки. Индуктивность короткозамкнутой обмотки меняется при взаимодействии с объектом контроля и характеризует его электрофизические свойства. Активное сопротивление можно изменять внешним магнитным полем при включении в цепь короткозамкнутой обмотки магниточув-ствительного элемента или выполнении короткозамкнутой обмотки из материала, активное сопротивление которого зависит от интенсивности магнитного поля . На основании этого были разработаны миниатюрные локальные вихретоковые преобразователи и магнитные преобразователи с повышенной чувствительностью к внешнему магнитному полю. Важным достоинством данных преобразователей является отсутствие гальванической связи между входными и выходными цепями.

чувствительность преобразователя к изменениям активного сопротивления и индуктивности короткозамкнутой обмотки при малых их начальных значениях, а соответственно и при малых геометрических размерах. Например, при начальном сопротивлении обмотки 0,08 Ом изменение индуктивности в диапазоне 31-75 нГн вызывает изменение амплитуды выходного сигнала на 35%.

Приращение выходного напряжения амплитудно-частотной схемы складывается из приращения напряжений на частотном дискриминаторе и амплитудном детекторе. Схема реагирует как на изменение индуктивности обмотки, так и на изменение активного сопротивления ВТП, причем степень влияния изменения индуктивности выше. Это свойство схемы используют для исключения влияния параметра, мешающего измерению контролируемого.

Относительные приращения активного сопротивления UR/R и индуктивности M/L рассчитывают по формулам:

Рассматривая пути достиже;шя инвариантности к медленноиаме-нягацимся неинформативным параметрам канала связи и измерительного преобразователя, находящегося в еоне измерения Л. ^ HJL т, ее реактивного сопротивления , вклг-чащего емкостную и индуктивную составляющие, сопротивления иао-

ДИСТАНЦИОННЫЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ АКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ В КОД

Дистанционный преобразователь активного сопротивления и код. Хлесткий Н.А. Сб."^етода и средства измерения параметров технологических процессов в нефтяной промышленности",- Уфа, 1982,

Рассматривается функциональная схема устройства для дистанционного измерения активного сопротивления резистивного датчика. Показано, что преобразователь инвариантен к изменению активного я реактивного сопротивления кабеля,,

При изменении содержания окиси алюминия от 0,5 до 2 вес. % существенной разницы в результатах крекинга не обнаружено. После добавления к отравленному катализатору окиси алюминия и последующей обработки паром эти результаты значительно улучшились. При этом содержание никеля на отравленном и реактивированном катализаторе остается одинаковым. Авторы полагают, что при такой обработке никель не удаляется, а переходит из активного состояния в неактивное. Предлагается пропускать через регенерированный катализатор газ, содержащий хлорид одного из металлов, входящих в состав катализатора. Этот процесс следует проводить при температуре 93—650 °С, предотвращающей конденсацию хлорида, и соотношении катализатор : хлорид от 3 : 1 до 50: 1. После пропуска хлорида катализатор продувают инерт^ ным газом.

Экстреграмма технологического свойства НДС вида «внешнее воздействие — технологический показатель» применяется для выдачи окончательных рекомендаций для использования результатов исследований в промышленных условиях. К технологическим показателям относятся выход, качество и изменение параметров процесса при внешних воздействиях. Все эти изменения регистрируются в лабораторных условиях при моделировании того или иного технологического процесса и могут быть использованы также для определения активного состояния.

Во многих случаях для установления активного состояния НДС достаточно применения одной, наиболее экспрессным способом полученной экстреграммы. Многократные воздействия на НДС в активном состоянии различными внешними воздействиями могут дать дополнительные эффекты по увеличению активности . Теоретически установлена возможность полиэкстремального изменения ядра ССЕ, т. е. достижения ряда активных состояний ССЕ — первых , вто-

В работе исследована возможность определения методом светорассеяния активного состояния нефтяной дисперсной системы по изменению радиуса частиц дисперсной фазы в мазуте смеси западно-сибирских нефтей в присутствии модификатора — экстракта селективной очистки масел. Исследовались 2% мае. растворы исходного сырья в гептан-толуольном растворителе. Средние размеры частиц дисперсной фазы рассчитывали по значениям оптической плотности исследуемых растворов . Рассчитанные на базе экспериментальных данных радиусы частиц в испытуемых растворах составляли 60-150 нм. Во избежание расслоения растворов мазута в гептане и выделения асфальтенов в отдельную фазу проводили предварительную обработку ультразвуком подготовленных к испытаниям образцов. Подобное дополнительное диспергирование повышало устойчивость системы к расслоению, временно предотвращало коагуляцию частиц дисперсной фазы. Следует отметить, что проведенная обработка при подготовке образцов к испытаниям естественно оказывает влияние на результаты измерения и истинные размеры структурных образований в исходном мазуте. В этой связи предложенные авторами рекомендации по методу определения среднего радиуса частиц дисперсной фазы для оценки активного состояния рассматриваемой нефтяной системы требуют специального обсуждения.

Установлено, что надежным экспресс-методом определения активного состояния смесей гудрона с добавками является методика определения минимального значения его структурной динамической вязкости.

необходимо для достижения катализатором активного состояния,

где X — число связей на 1 см2 поверхности; k — величина, связанная с константами скоростей межфазной сополиконденсации; va, vb -скорость генерации активных центров в резцах а и b; tla — конец температурного интервала активного состояния в частичке a; t\ ь — начало температурного интервала активного состояния в частичке Ь. Из этого следует, что для оптимизации спекания остатков деструкции угольных частичек интервалы их наибольшей активности должны перекрываться. Прочность спекания углей зависит также и от такого технологического фактора, как усилие, сближающее реагирующие частички на более короткое расстояние, вследствие чего увеличивается одновременно и площадь контакта. Установлено, что чем больше давление прессования коксуемой массы р, время выдерживания усилия т, начальная плотность загрузки, определяемая крупностью частичек угля, и меньше вязкость пластической массы т/, тем больше прочность поверхностного спекания углей, определяемая по усилию на разрыв всей площади контакта спекающихся частичек F:

РЕГУЛИРОВАНИЕ АКТИВНОГО СОСТОЯНИЯ НЕФТЯНОГО СЫРЬЯ

Возможность направленного воздействия на ядро и сольватную оболочку сложных* структурных единиц при помощи изменения энергии меямолекулярного взаимодействия в НДС различными методами позволяет создать новую технологию переработки нефтяного сырья на основе регулируемых фазовых переходов. Главным принципом такой технологии является достижение активного состояния сырья, которое характеризуется экстремальным значением радиуса ядра образующихся ССЕ. В конечном итоге такой подход позволяет улучшать количественные и качественные показатели различных технологических процессов. В связи с этим определение активного состояния НДС является важной научной и прикладной задачей.

В работах /21,50,51))) показано, что фактор устойчивости по асфальтенам, а также реологические свойства сырья, с одной стороны, и выход дистиллятов при перегонке, коксоотложение при каталитическом крекинге - с другой - экстремально изменяются в зависимости от концентрации активирующей добавки в сырье. Причем экстремальные точки этих зависимостей совпадают при одном и том же содержании добавки. Например, максимальному выходу дистиллятов соответствует максимальная устойчивость и минимальная вязкость сырья. Таким образом очевидно, что и при низких и при высоких температурах радиус ядра формирующихся СОЕ минимален. Этот интересный факт соответствия размеров ССЕ, возникающих на разных стадиях превращения сырья, не получил пока убедительного объяснения. Изучение механизма регулирования межмолекулярного, взаимодействия в сырье с помощью добавки или другой внешней силы требует постановки специальных исследований на молекулярном уровне. Можно лишь предположить, что ядро ССЕ в обоих случаях формирует вокруг себя ' сольватные оболочки сходного состава и свойств. Кроме того, возможно, что на определенной стадии нагрева сырья возникают промежуточные ассошаты высокомолекулярных соединений, которые являются центрами зарождения паровой фазы с размерами, обусловленными кривизной поверхности этих промежуточных ассоциатов. Это фундаментальное свойство НДС дает возможность разрабатывать методы опенки и регулирования активного состояния нефтяного сырья при обычных комнатных температурах . Свойства таких систем, находящихся в свобод-нодисперсном состоянии, определяются размерами частиц дисперсной

Для определения и регулирования активного состояния нефтяного сырья необходимо исследовать характер изменения свойств нефтяных дисперсных систем под влиянием внешних воздействий. При этом должна выбираться такая коллоидно-химическая характеристика системы, которая чувствительна к дисперсности и реагирует на ее изменение. Уже имеется целый ряд методов, позволяющих найти ак-