Главная -> Словарь

Абсорбента поступающего

На этих заводах количество сухого газа, получаемого в АОК, достигало 4,2—14,5% масс, от общего количества сырого газа, поступающего в абсорбер. При этом расход регенерированного абсорбента составлял 8—27,7 л/м3 сухого газа . Температура в нижней кубовой части АОК поддерживалась на уровне 130—245 °С. Из этих данных следует в частности, что деэтаниза-ция насыщенного абсорбента на установках МАУ сопряжена с большими эксплуатационными расходами. Кроме того, даже при таких условиях деэтанизации потери углеводородов С3+БЫСШие с сухим газом АОК достигали на некоторых ГПЗ 14% от потенциального их содержания в сыром газе. При этом на ряде ГПЗ из-за неудовлетворительной работы АОК объем несконденсировавшихся углеводородов, поступающих в рефлюксную емкость десорбера, составлял 140 тыс. м3/сут, или 12% от общего объема сырого газа . Рекомпрессия и реабсорбция этих продуктов сопряжена с дополнительными капитальными и эксплуатационными затратами. Поэтому необходимо стремиться к созданию условий для наиболее полной конденсации широкой фракции, получаемой с верха десорбера.

Общий расход холода для проведения процесса НТА складывается из количества холода, необходимого для охлаждения сырого газа в узле предварительного отбензинивания, и холода, используемого для охлаждения тощего абсорбента перед подачей в абсорбер и в АОК- Анализ показал, что затраты холода для охлаждения сырого газа составляет 50% от всего количества, требуемого на процесс. Остальные 50% расходуются на охлаждение тощего абсорбента, подаваемого в абсорбер и АОК- При этом увеличение затрат на получение холода прямо пропорционально увеличению выхода широкой фракции углеводородов. С изменением энергозатрат на получение холода, а также количества подаваемого абсорбента изменяются и капитальные вложения на холодильное, колонное и теплообменное оборудование. При этом чем беднее газ, тем больше увеличиваются капиталовложения для дополнительного получения примерно одного и того же количества ШФУ.

Количество абсорбента, подаваемого в абсорбер, L3e Количество абсорбента, подаваемого в АОК, La7 Флегмовое число в десорбере R.

Так как состав абсорбента известен из исходной информации, а состав частично отбензиненного газа, подаваемого в абсорбер,

Если условие /P+A4

где К — константа фазового равновесия извлекаемого компонента при средней температуре абсорбции; GJ — количество сухого газа, моль/ч; L'u — объем регенерированного абсорбента, поступающего в абсорбер, л/ч; р — плотность регенерированного абсорбента, кг/л; М — молекулярная масса регенерированного абсорбента.

где ^исх — температура сырого газа, поступающего в абсорбер, °С; Q — количество тепла абсорбции, отводимого в промежуточных сечениях абсорбера, кДж/ч; L — количество тощего регенерированного абсорбента, поступающего в абсорбер, кг/ч; с — удельная теплоемкость абсорбента при средней температуре абсорбции, кДж/.

Для приближенных расчетов среднюю температуру абсорбции можно принять на 5 — 10 °С выше среднеарифметической величины между температурой сырого газа и регенерированного абсорбента . Температуру сухого газа, покидающего абсорбер, принимают в таких случаях на 5 — 10 °С выше температуры тощего абсорбента, поступающего в абсорбер. При этом 10 °С принимают при низких температурах тощего абсорбента и сырого газа, т. е. для процессов низкотемпературного разделения.

На рис. III.70 приведены графики, характеризующие изменение основных показателей работы АОК в зависимости от температуры регенерированного абсорбента, поступающего в колонну после узла предварительного насыщения. В основу этих зависи-

2. Рассчитывают абсорбер. Поскольку температура абсорбента, поступающего в узел предварительного насыщения, будет известна только после расчета десорбера и системы рекуперативных теплообменников, она предварительно полагается равной нулю, а после уточнения корректируют тепловую нагрузку на пропановый испаритель абсорбера Х-2 и пропановый испаритель АОК Х-3. В результате расчета абсорбера определяется тепловая нагрузка на пропановый испаритель Х-2, материальные потоки, покидающие абсорбер GS, yig, Lto, xilo, температурный режим в колонне.

Полисульфид амина из аппаратов А-2 и Е-2 подается дозировочным насосом Н-2 в линию "богатого" абсорбента, поступающего в десор-бер Д-1. Абсорбент с низа десорбера Д-1 поступает в емкость регенерированного абсорбента Е-3, где охлаждался до температуры 50-6СРС. Регенерированный абсорбент с содержанием полисульфида амина 0,1...1% мае. из емкости Е-3 дозировочным насосом Н-1 подается на орошение абсорбционной колонны А-1.

Верхний продукт колонны К4 подается в доабсорбер К5, в котором предусмотрено регулирование уровня низа колонны воздействием на откачку, а также стабилизация расхода абсорбента, поступающего в К5 из К2 .

венно концентрации извлекаемого компонента в газе в кГ на 1 кГ сухого газа, поступающего в абсорбер, уходящего из абсорбера, и газа, проходящего через произвольно выбранное сечение а — а; L — вес тощего абсорбента, поступающего на абсорбцию, в кГ'/час; Хн, Хк, X — соответственно концентрации извлекаемого компонента в абсорбенте, поступающем в абсорбер, уходящем из абсорбера, и в абсорбенте, стекающем с тарелки в произвольно выбранном сечении в кГ на 1 кГ тощего абсорбента. Для всего абсорбера в целом уравнение материального баланса имеет вид:

Lm—-число молей абсорбента, стекающего с этой же тарелки; б?0 — число молей десорбирующего агента, поступающего под

нижнюю тарелку десорбера; Ln+1 — число молей насыщенного абсорбента, поступающего на

пара), поступающего в десорбер, в кмоль/ч; Lm+l — количество жирного абсорбента, поступающего на