Главная -> Словарь

Абсорбера десорбера

лок в абсорбционной секции и 20 тарелок в отпарной секции). На этих установках температурный режим АОК жестко регламентирован режимными параметрами абсорбера и десорбера: температура питания предопределяется условиями абсорбции — насыщенный абсорбент поступает в АОК, как правило, непосредственно из абсорбера; температура низа АОК предопределяется количеством циркулирующего в системе абсорбента и температурой низа десорбера. Это исключает возможность оптимизации технологического режима работы АОК. Кроме того, температурные режимы в абсорбционной и десорбционной секциях АОК, где протекают два разнонаправленных процесса, взаимосвязаны на этих установках и не регулируются по высоте аппарата. При такой жесткой схеме имеет место большая кратность орошения в АОК и высокие потери пропана с сухим газом абсорб-ционно-отпарных колонн, а также возникают трудности в работе десорбера и пропановой колонны из-за повышенного содержания этана в нижнем продукте АОК.

по которому насыщенный абсорбент поступает в теплообменник и перетекает с одной тарелки на другую.

Абсорбер имеет две независимых по абсорбенту секции : в секцию А подают легкий абсорбент с температурой —37 °С для извлечения из газа соответствующих компонентов; в секцию Б — тяжелый абсорбент для поглощения легкого абсорбента, увлеченного газом из секции А . При контакте абсорбента с газом в цилиндрическом аппарате — абсорбере, в который снизу подается газ, а сверху жидкость — абсорбент, пары воды поглощаются абсорбентом. Внутри абсорбера помещены перегородки для улучшения контакта между абсорбентом и газом. Процесс ведется при температуре около 20° С и давлении 20—60 am. Сверху абсорбера выходит осушенный газ, а снизу — обводненный абсорбент. Обводненный абсорбент поступает в другой аппарат — десорбер для отгонки воды. Этот процесс проводят при повышенных температурах, но не выше 170° С для диэтиленгликоля и 191° С для триэтилен-гликоля, так как выше этих температур гликоли разлагаются.

ВНИИУСом предложено применять абсорбент на основе водного комплексоната железа . Согласно разработанной технологией, кислый газ непрерывно обрабатывается абсорбентом в эжекторе и прямоточном абсорбере. Доочистка газа осуществляется в сепараторе, в который также подается небольшое количество абсорбента. Насыщенный абсорбент поступает в регенератор, где происходит окислительная регенерация кислородом воздуха .

Барботируя через слой абсорбента, кислый газ очищается от сероводорода, который окисляется до элементной серы трехвалентным железом, при этом железо переходит в двухвалентное состояние. Для регенерации абсорбента в абсорбер компрессором 2 подается воздух III. Кислород воздуха окисляет железо вновь до трехвалентного состояния. Остатки кислого газа и отработанный воздух II направляются на свечу рассеивания или термическое обезвреживание. Элементная сера укрупняется, оседает на дно установки и периодически вместе с частью абсорбента выводится из абсорбера на фильтр 3, где сера IV отделяется и направляется на дальнейшую переработку. При переплавке острым паром можно получить жидкую серу. Отфильтрованный абсорбент поступает в емкость 4, которая служит для приготовления и хранения абсорбента. Необходимое количество абсорбента насосом 5 возвращается в абсорбер.

ВНИИУСом предложено применять абсорбент на основе водного комплексоната железа . Согласно разработанной технологией, кислый газ непрерывно обрабатывается абсорбентом в эжекторе и прямоточном абсорбере. Доочистка газа осуществляется в сепараторе, в который также подается небольшое количество абсорбента. Насыщенный абсорбент поступает в регенератор, где происходит окислительная регенерация кислородом воздуха .

Барботируя через слой абсорбента, кислый газ очищается от сероводорода, который окисляется до элементной серы трехвалентным железом, при этом железо переходит в двухвалентное состояние. Для регенерации абсорбента в абсорбер компрессором 2 подается воздух III. Кислород воздуха окисляет железо вновь до трехвалентного состояния. Остатки кислого газа и отработанный воздух II направляются на свечу рассеивания или термическое обезвреживание. Элементная сера укрупняется, оседает на дно установки и периодически вместе с частью абсорбента выводится из абсорбера на фильтр 3, где сера IV отделяется и направляется на дальнейшую переработку. При переплавке острым паром можно получить жидкую серу. Отфильтрованный абсорбент поступает в емкость 4, которая служит для приготовления и хранения абсорбента. Необходимое количество абсорбента насосом 5 возвращается в абсорбер.

Очищенный газ после сепаратора 2 направляется потребителям. Насыщенный абсорбент поступает в экспанзер 3, где за счет дросселирования раствора из абсорбента выделяются поглощенные в абсорбере углеводороды . После сепаратора 3 насыщенный абсорбент нагревается в рекуперативном теплообменнике б до 95—100 °С и поступает в среднюю часть десорбера 7, где из него отпариваются кислые газы, вода и оставшиеся углеводороды. Температура в нижней кубовой части десорбера 7 поддерживается 115—130 °С за счет нагрева растворителя, стекающего с нижней тарелки десорбера, в рибойлере // .

Лок в абсорбционной секции и 20-тарелок в отпарной секции). На этих установках температурный режим АОК жестко регламентирован режимными параметрами абсорбера и десорбера: температура питания предопределяется условиями абсорбции — насыщенный абсорбент поступает в АОК, как правило, непосредственно из абсорбера; температура низа АОК предопределяется количеством циркулирующего в системе абсорбента и температурой низа десорбера. Это исключает возможность оптимизации технологического режима работы АОК. Кроме того, температурные режимы в абсорбционной и десорбционной секциях АОК, где протекают два разнонаправленных процесса, взаимосвязаны на этих установках и не регулируются по высоте аппарата. При такой жесткой схеме имеет место большая кратность орошения в АОК и высокие потери пропана с сухим газом абсорб-ционно-отпарных колонн, а также возникают трудности в работе десорбера и пропановой колонны из-за повышенного содержания этана в нижнем продукте АОК-

нои колонны такая же, как и на установке производительностью 2,0 млн. т/год. Разница лишь в том, что здесь колонна работает с некоторой перегрузкой за счет паров светлых компонентов, поступающих из эвапоратора. Боковые фракции отводятся через соответствующие секции отпарной колонны 7. Тепло боковых погонов снимается в теплообменниках для нагрева нефти. Верхние продукты основной ректификационной колонны 6 охлаждаются в конденсаторе 5 и направляются в водоотделитель 21. Газы с верха водоотделителя 21 поступают в абсорбер 12, часть нижнего продукта водоотделителя подается в основную ректификационную колонну 6 в виде острого орошения, остальная часть направляется в абсорбер 12. Бензин — нижний продукт абсорбера-десорбера — поступает в стабилизатор 11. Стабильный бензин с низа стабилизатора после выщелачивания в отстойниках 13 направляется в блок вторичной перегонки, который состоит из четырех последовательно включенных фракционирующих колонн 14, 15, 16, с целью получения узких бензиновых фракций. Схема поточности в блоке вторичной перегонки бензина примерно такая же, как в типовой индивидуальной установке. Разница лишь в том, что на данной установке температура пара колонн блока поддерживается нагретой в печи 18 циркулирующей флегмой, поступающей из емкости 19.

Блок абсорбции и стабилизации верхнего продукта первой ректификационной колонны 6. Основным аппаратом блока является фракционирующий абсорбер 13, разделенный глухой перегородкой на две части: нижнюю — абсорбер-десорбер с 31 тарелкой и верхнюю — абсорбер второй ступени с 6 тарелками. В абсорбере-де-сорбере из газа поглощаются пропан и бутаны, а из жидкой фазы отпариваются метан и этан. Абсорбентом служит фракция н. к. — 85 °С. Абсорбер второй ступени предназначен для поглощения паров бензина, увлеченных сухим газом из абсорбера-десорбера. Абсорбентом служит фракция 140—240 °С. Насыщенный абсорбент из абсорбера второй ступени насосом подается в первую ректификационную колонну 6; сухой газ, выходящий с верха абсорбера второй ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции в абсорбере-десорбере снимается в трех точках по высоте абсорбционной части аппарата циркуляцией абсорбента через холодильники.

Тепло, необходимое для отпарки нижнего продукта абсорбера-десорбера, сообщается теплоносителем — выходящей из основной

Это тепло подается в низ стабилизатора путем циркуляции через печь части нижнего продукта. Материальный баланс абсор-бера-десорбера установки типа А-12/9 приводится в табл. 21. Материальный баланс абсорбера II ступени приведен в табл. 22. Тепловой баланс абсорбционной части абсорбера-десорбера приведен в табл. 23.

Нижний продукт абсорбера-десорбера 35289 156 108,8 3 840 000

Таблица 21. Материальный баланс абсорбера-десорбера

газ из абсорбера-десорбера абсорбент всего сухой газ насыщенный абсорбент всего

Т а б л и ц а 23. Тепловой баланс абсорбционной части абсорбера-десорбера

Материальный и тепловой балансы десорбционной части абсорбера-десорбера приводятся в табл. 24.

Т а б л и ца 24. Материальный и тепловой балансы десорбционной части абсорбера-десорбера

Процесс ведется на установках , состоящих из абсорбера, десорбера и вспомогательного оборудования. Абсорбер и десор-бер имеют такое же устройство, как и на установках осушки газов гликолями. В низ абсорбера поступает исходный газ, противотоком