Главная -> Словарь

Аппаратуры необходимо

34. В и х м а н Ю. Л. и др. Расчет и конструирование нефтезаводской аппаратуры. Гостоптехиздат, 1953.

105. Рабинович Г. Г. Расчет нефтеперегонной аппаратуры. Гостоптехиздат, 1941; Watson К. М. a. oth. Ing. Eng. Chem., No. 8, 1933.

17. Вихман Ю. Л., Бабицкий И. Ф., Вольфсон С. И. Расчет и конструирование нефтезаводской аппаратуры. Гостоптехиздат, 1953.

25. Рабинович Г. Г. Расчет нефтеперегонной аппаратуры. Гостоптехиздат, 1941.

струирование нефтезаводской аппаратуры, Гостоптехиздат, 1953.

струирование нефтезаводской аппаратуры, Гостоптехиздат, 1953.

Расчет и конструирование нефтезаводскои аппаратуры. Гостоптехиздат,

3. В и х м а н Ю. Л. и др. Расчет и конструирование нефтезаводской аппаратуры. Гостоптехиздат, 1953.

6. Рабинович Г. Г. Радчет нефтеперегонной аппаратуры. Гостоптехиздат, 1941.

5. Г. Г. Р а б и н о в и ч. Расчеты нефтеперегонной аппаратуры. Гостоптехиздат. 1941.

Вихман Г. Л., Бабицкий И. Ф., Вольфсон С. И. Расчет и конструирование нефтезаводской аппаратуры. Гостоптехиздат, 1953.

Рассматривая вопрос об эффективности работы массообменной аппаратуры, необходимо остановиться на выборе межтарельчатого расстояния. Опыт показывает, что для абсорбционных и ректификационных колонн установок очистки и разделения углеводородных газов расстояние между тарелками должно определяться в результате гидравлического расчета аппаратуры, исходя из условия Н : Яп + Яс. Для монтажа, ремонта и проведения инспекции необходимо в зависимости от высоты колонны иметь 2— 3 люка .

Недостатком процесса является коррозийность SCh. Для устранения коррозии внутри депарафинизационной аппаратуры необходимо, чтобы поступающее на переработку сырье и компоненты растворителя были совершенно безводными. Для устранения наружной коррозии аппаратуры на установке должны быть совершенно исключены даже малейшие пропуски SOa. Устранить такие пропуски SCh особенно трудно на барабанных фильтрах.

При выборе материала для нефтезаводской аппаратуры необходимо учитывать его теплопроводность. Трубы печных змеевиков и трубки теплообменников изготовляют из хорошо проводящей тепло стали; для теплоизоляции аппаратов и трубопроводов применяют материалы, обладающие плохой теплопроводностью: асбест, шлаковую вату, диатомовый кирпич и др.

Рассматривая вопрос об эффективности работы массообменной аппаратуры, необходимо остановиться на выборе межтарельчатого расстояния. Опыт показывает, что для абсорбционных и ректификационных колонн установок очистки и разделения углеводородных газов расстояние между тарелками должно определяться в результате гидравлического расчета аппаратуры, исходя из условия Я Яп + Яс. Для монтажа, ремонта и проведения инспекции необходимо в зависимости от высоты колонны иметь 2— 3 люка .

При конструировании трубчатой конденсационно-холодильной аппаратуры необходимо учитывать, что при развальцовке латунных трубок в них могут появиться значительные остаточные напряжения. Если при этом в охлаждающей воде будут присутствовать элементы, вызывающие коррозию металла, то может произойти растрескивание концов трубок. Таким образом, необходимо следить не только за состоянием металла трубок, но и за составом оборотной воды , вступающей в контакт с металлом трубок.

Определение степени коррозии металлических труб и цистерн ультразвуковым импульсным методом рассмотрено в работе . Обнаружение на стенках труб и сосудов участков, поврежденных коррозией, по мнению автора этой работы, является сложной технической и методологической задачей, так как обычно требуется обнаружить незначительные поврежденные участки, имеющие форму усеченного конуса, площадь вершины которого не превышает 30 мм2. Автор отмечает, что из ультразвуковых методов контроля наиболее пригоден импульсный метод. При разработке соответствующей измерительной аппаратуры необходимо, чтобы измерительный прибор был легким, портативным и снабжен автономным батарейным питанием. Основное требование, предъявляемое к подобному прибору, — высокая разрешающая способность, достаточная для обнаружения малых участков, пораженных коррозией. Созданные автором приборы удовлетворяют этим требованиям. Разработанный толщиномер имеет искатель с акустической задержкой, а также автоматическую подачу воды для создания акустического контакта. i

монта нефтезаводского оборудования и аппаратуры, необходимо

Однако при расчете и проектировании аппаратуры необходимо учитывать еще одну характерную черту системы формальдегид — вода в условиях вакуумного фракционирования, а именно, резкое возрастание содержания формальдегида в равновесной паровой фазе по мере возрастания остаточного давления . Как видно из рис. 42, при возрастании давления выше 26,7 кПа в системе не только появляется псевдоазеотроп, но и сама форма кривой х—у становится менее благоприятной для получения, погона с минимальным содержанием формальдегида. Следовательно, конструкция ректификационных тарелок в укрепляющей части колонны должна обеспечивать их минимальное гидравлическое сопротивление, а перепад давления должен создаваться, в основном, между тарелкой питания и кубом.

Необходимо отметить, что в производстве почти всех присадок применяются в больших или меньших количествах реагенты, вызывающие интенсивную коррозию оборудования. В результате этого, помимо прямого ущерба, выражающегося в тысячах тонн металла, требующего замены, большие убытки возникают вследствие потерь полуфабрикатов и реагентов из-за нарушения герметичности аппаратуры. Все эти, потери относят за, счет-производства, что отражается на выходе готовой присадки от сырья и на расходе реагентов, затрачиваемых^ производство присадки. Поэтому для сокраще-, ния--. расхода весьма важен правильный выбор материа: лов! для изготовления аппаратуры, оборудования, тру: ббйроводов и емкостей установок. Ш

В нестоящее время известно множество способов термического кре-кинга нефтяных остатков с целью получения котельного топлива, снрья коксования и дополнительного количества светлых нефтепродуктов. Одним из основных факторов, ограничивающих межремонтный пробег установок термокрекинга, является отложение кокса в змеевике трубчатых печей. Известно,что продолжительность термообработки остатков до начала образования в них карбоидов тем больше.чем выше в исходном сырье концентрация ароматических углеводородов та смол к ниже концентрация асфальтенов и парафино-нафтеновМх углеводородов. Следовательно, для снижения скорости отложения кокса на внутренней поверхности реакционной аппаратуры необходимо повысить агрегативную устойчивость я степень дисперсности асфальтеновнх частиц. В процессе термического крекинга реакционная смесь, движущейся по трубам змеевика печи.представляет собой двухфазный поток с различнши скоростями движения жидкой и газовой фаз. Низкая скорость движения жидкой фазы способствует сегрегации карбоидов, что приведет в конечном итоге к закоксовыванию реакционной аппаратуры» в первую очередь, змеевика трубчатой печи. Применяются различные способы снижения скорости закоксовывания реакционного анеевхка, такие как турбулязация сырьевого потоке водянш варом, газом, разбавление нефтепродукток, более устойчивым при втжх условиях Срисввкл). Исходя яз всего вышеизложенного, предлагается способ терм»:сского крекинге нефтяных остатков,протекагавй в однофазном поте;-л. В качестве сырья был внбрен деасфальтнзат гудрона арланской вофкя. Отсутствие асфвльтеноа в сырье значительно повывает его вгрегвтнаную устойчжвость.что увеличивает межремонтный пробег установят термического крекинга посредством снижения скорости отложенка кокса на внутренней поверхности труб реакционного эивеашв Пвчж. В качестве реэбавителя используется бензол, подав кроме того, необходимо часто повторять операцию нормализации.