Главная -> Словарь

Адсорбционные установки

Наблюдаемые факты указывают на существование адсорбционного равновесия между реагирующими веществами на поверхности платинового катализатора, которое в случае повышения парциального давления водорода сдвигается в сторону преимущественной адсорбции водорода и вытеснения н-пентана с поверхности катализатора. Действительно, как указывают литературные данные, относительные адсорбционные коэффициенты для н-пентана и водорода при 400 °С на платиновом катализаторе равны соответственно 1,0 и 6,4 . Кроме того, подобные факты вытеснения углеводорода с поверхности платинового катализатора водородом отмечены в . Из сделанного наблюдения следует практический вывод: при осуществлении процессов при общем рабочем давлении 4,0 МПа целесообразно ограничить парциальное давление н-пентана величиной, не превышающей 1,0 МПа.

лее простые и в тех случаях, когда процесс характеризуется несколькими стадиями. Если же изучается, например, только изомеризация индивидуального нормального парафина в изопара-фин и имеется информация о механизме процесса, может быть использовано и значительно более сложное кинетическое уравнение. Как правило, сложные формы кинетических уравнений, которые содержат более одного параметра , применяют в модельных кинетических исследованиях. Так, для изомеризации, протекающей по схеме

При поиске возможно получение нескольких «наборов» кинетический параметров, обеспечивающих небольшие значения F, причем величины кинетических параметров в разных приемлемых для исследователя «наборах» могут существенно различаться. Следует также учитывать, что предэкспоненциальные множители заметной адсорбции пропилена на цеолитах не обнаружено, в то время как адсорбция пропилена на аморфных алюмосиликатах тормозит реакцию крекинга. Эти данные в некоторой степени объясняют более высокую активность цеолитов.

Установлено, что при дегидрировании циклогексана и метилциклогексана на монометаллических платиновых катализаторах порядок реакции по углеводороду — нулевой . Адсорбционные коэффициенты исходных нафтенов и образующихся ароматических углеводородов одинаковы . Исследование кинетики дегидрирования метилциклогексана на алюмоплатиновом катализаторе при 315—372 °С показало, что не только изменение .парциального давления углеводорода, но и парциального давления водорода не оказывает существенного влияния на скорость реакции .

и предположить, что циклогексан и бензол адсорбируются сильно, их адсорбционные коэффициенты близки по значению , а адсорб-"ция водорода мала, то йЦБрцга + ЬБрБ 1 ,rj- Ьн,рн, и полученная зависимость будет отвечать уравнению , и может быть представлена также в следующем виде:

В формулах — ГБ—скорость образования бензола; ^Н;. бцга. рНг, pura, Рь — парциальное давление водорода, циклогексана; бензола; х—молярная доля циклогексана,- превращенного в бензол.

с псевдоожиженным адсорбентом 395 ел., 399 ел. Адсорбционные установки

для адсорбции см. Адсорбционные установки

Адсорбционные установки. Газы, содержащие до 50 г/м3 углеводородов С3 подвергают отбензиниванию методом адсорбции. Этот же метод используют и при небольших объемах переработки попутного нефтяного или природного газа. Адсорбентом, поглощающим пары тяжелых углеводородов, служат активированный уголь, сили-кагель или активированный уголь и силикагель совместно с цеолитами. Адсорбционная установка, как правило, состоит из трех аппаратов, два из которых работают в режиме адсорбции, а третий - в режиме десорбции. Для десорбции адсорбент обрабатывают водяным паром, водяные пары и пары углеводородов охлаждаются и конденсируются. Сконденсировавшиеся углеводороды Сз в результате отстоя легко отделяются от воды. Адсорбер с регенерированным адсорбентом охлаждают, продувают азотом и включают в цикл II ступени адсорбции. Выделившиеся углеводороды Сз направляются на переработку.

Обширные экспериментальные исследования, проведенные Горным бюро США во время первой мировой войны, по изысканию адсорбентов для защиты от боевых отравляющих газов, привели к разработке процесса адсорбции активированным углем для извлечения газового бензина из природного газа . В начале 20-х годов зародившиеся процессы переработки природного газа разрослись в крупную отрасль промышленности. Начавшееся широкое строительство газобензиновых установок потребовало выбора наиболее эффективных и экономичных процессов. Промышленность вскоре отказалась от установок, работающих по простой компрессионной схеме; в середине и конце 20-х годов появились газобензиновые адсорбционные установки, заменившие или дополнившие построенные до этого установки масляной абсорбции ,

Важным недостатком установок начального периода, работавших па процессу адсорбции на активированном угле, была необходимость применения больших количеств дорогостоящих активированных углей, которые быстро загрязнялись и утрачивали свою высокую адсорбционную емкость. Этот крупный недостаток перевешивал преимущества процесса ; поэтому громоздкие адсорбционные установки с активированным углем нашли ограниченное применение. Быстрое внедрение маслоабсорбционного процесса в переработке природного газа затормозило развитие адсорбционных процессов, которые после 1930 г. использовались крайне ограниченно. Лишь спустя много лет начались серьезные попытки устранить недостатки адсорбционных установок начального периода и разработать высокоэффективные адсорбционные процессы.

ПРОМЫШЛЕННЫЕ АДСОРБЦИОННЫЕ УСТАНОВКИ

Обычно на промыслах применяются одноступенчатые адсорбционные установки с одной рабочей зоной. Большое число таких установок сооружено на газовых промыслах. На рис. 25 показана зависимость типичных эксплуатационных показателей такой установки отбензинивания природного газа от количества перерабатываемого газа. Общая полнота извлечения газового бензина на установках этого типа возрастает с увеличением расхода

Перечисленные в табл. 2 твердые вещества применяются для удаления различных примесей в промышленных адсорбционных процессах очистки газов. Адсорбционные установки обычно состоят из двух адсорберов, из которых один работает, а второй выключен на регенерацию, осуществляемую пропусканием горячего газа через слой адсорбента. Системы с твердыми осушителями заслуживают предпочтения перед процессами абсорбции жидкостными поглотителями в тех случаях, когда необходимо достигнуть почти полного удаления воды. Схема установки осушки газа твердыми адсорбентами представлена на рис. 3.

Промышленные адсорбционные установки............... 58

продукта. Параллельно во втором адсорбере осуществляется цикл регенерации отработанного адсорбента. Регенерация может выполняться продувкой воздухом, нагретым до соответствующей температуры. Для цеолитов эта температура составляет 300—• 400 °С. При необходимости перед продувкой горячим воздухом применяют растворители-десорбенты, которые удаляют с поверхности адсорбентов нежелательные вещества. Поданный компрессором воздух нагревают в нагревательной печи. Заданный режим нагрева поддерживается автоматически. После восстановления и регенерации адсорбента адсорбер желательно заполнить сухим кондиционным продуктом с целью предотвращения поглощения влаги и понижения активности адсорбента в период между циклами восстановления. Конструктивно адсорбционные установки могут быть выполнены различно — применительно к производительности и характеру восстанавливаемых показателей.

адсорбционные установки. Исследована динамика и статиче-