Главная -> Словарь

Абсолютным давлением

жаются либо в абсолютных величинах , либо в относительных единицах . Между приростом уровня вибрации и ere ощущением существует логарифмическая зависимость, что дало возможность использовать для оценки вибрации логарифмическую шкалу децибелов:

Допустимые уровни вибрации рабочих мест технологического оборудования промышленных предприятий регламентируются «Санитарными нормами проектирования промышленных предприятий» для диапазона нормируемых частот от 1 до 90 Гц. Все частоты, входящие в данный диапазон разбиты на октавные полосы спектра; каждая полоса выражена через среднегеометрическое значение частоты, и для нее установлен предельно допустимый уровень скорости вибрации в абсолютных величинах либо в относительных над стандартным порогом 5-10~8 м/с.

Для ряда нефтепродуктов величина вязкости нормируется в /условных градусах, а не в абсолютных величинах. Условной вязкостью называется отношение времени истечения из вискозиметра типа ВУ 200 мл, представленного на рис. 17, испытуемого нефтепродукта при температуре испытания ко времени истечения 200 мл дистиллированной воды при температуре 20 °С. Величина этого отношения выражается как число условных градусов . Между кинематической вязкостью и условной существуют соотношения: для v от 1 до 120 сСт

Для ряда нефтепродуктов величина вязкости нормируется в условных градусах, а не в абсолютных величинах.

На основании теоретических соображений и экспериментальных данных известно, что при высоких молярных отношениях L/V значения к. п. д., повышаются по сравнению с показанными на рис. 16. Общий к. п. д. отпарной секции дистилляционной колонны часто оказывается на 20—30% выше , чем ректификационной секции; это наблюдалось для колонн при произведении вязкости на летучесть в пределах 2—40. В большинстве случаев высокие отношения L/V достигаются путем увеличения нагрузки по жидкости, что само по себе ведет к увеличению глубины погружения прорезей и увеличению высоты слоя пены. Возможно, что большее погружение прорезей имеет более важное значение для увеличения общего к. п. д. колонны, чем уве~ личенное отношение L/V. Принимают, что показанные на рис. 16 значения к. п. д, соответствуют глубине погружения прорезей около 51 мм слоя чистой жидкости. При глубине погружения 102 мм чистой жидкости и больше

в тех случаях, когда произведение вязкости на летучесть меньше примерно 50, показанные на рис. 16 значения к. п. д. должны быть увеличены на 20% . Доказательства применимости этой поправки в случае увеличения глубины погружения прорезей или отношения L/V для колонн, в которых это произведение превышает 50, отсутствуют.

абсолютных величинах .

При работе дизельных двигателей с турбонаддувом на маслах III серии и группы Г2 большее количество золы в отложениях отмечено для первых канавок и меньше для вторых . При использовании масла группы Б2, наоборот, большие значения золы характерны для отложений из третьей канавки и снижаются для второй и первой. Это может быть объяснено лучшей термической стабильностью присадок в маслах III серии и группы Г2 по сравнению с маслом группы Б2. Если в масле группы Б2 присадки разлагаются уже при температуре третьей канавки, то присадки в маслах III серии и группы Г2 подвергаются разложению преимущественно в первой канавке. Разница в 'абсолютных величинах количества золы в отложениях из различных канавок поршня объясняется неодинаковой зольностью испытуемых масел. Износ первых поршневых канавок находится в определенной взаимосвязи с количеством -в них зольных от--ложений .

что максимальное значение теплового эффекта наблюдается при коксовании гудрона мангышлакской нефти , наименьшее — при коксовании крекинг-остатка смеси битковских нефтей . Такое резкое различие в абсолютных величинах суммарного теплового эффекта следует объяснить прежде всего химическим составом сырья коксования, что подтверждается данными табл. 1. Гудрон мангышлакской нефти содержит наибольшее количество парафино-нафтеновых углеводородов, обладает наибольшим значением характеризующего фактора . А крекинг-остаток битковских нефтей, очевидно, наиболее ароматизированный из всех перечисленных в таблице

Для водных растворов наблюдается аналогичная картина, различие лишь в абсолютных величинах сигнала.

Для сероводорода имеются гораздо более обширные данные, так как определение этого соединения входит обычно в программу анализа нефтей. Разница в содержании сероводорода в различных нефтях весьма велика. В абсолютных величинах его содержание достигает 0,02%. Следует оговориться, что здесь имеется в виду

Для отвода тепла устанавливаются змеевики с прямоточным питанием. В змеевики подается вода при температуре 100° С, и в них образуется пар с абсолютным давлением 36 am при темиературе насыщения, равной 243° С.

Температура низа первой ректификационной колонны 7 поддерживается горячей струей: полуотбензиненная нефть частично прокачивается через змеевики трубчатой печи 8, нагревается до 370 °С и при этой температуре в виде горячей струи возвращается в первую колонну 7. Остальная часть отбензиненной нефти с низа колонны забирается насосами и прокачивается через трубчатую печь в основную ректификационную колонну 10 при 340 °С. Вверху основной колонны 10 поддерживается абсолютное давление 1,5 кгс/см2. Для полного извлечения светлых нефтепродуктов в низ колонны подается перегретый водяной пар под абсолютным давлением 3 кгс/см2. В колонне применяется два циркуляционных орошения— вверху основной колонны и над отводом фракции 240— 350 °С. Предусмотрена также подача острого орошения в основную колонну 10. С верха колонны 10 головной погон с концом кипения 180 °С в смеси с парами воды отводится в конденсатор-холодильник //, а оттуда поступает в узел стабилизации 12, где поддерживается абсолютное давление 12 кгс/см2. Из основной колонны выводятся фракции 180—240 и 240—350 °С, поступающие в соответствующие отпарные колонны. Боковые фракции отбираются G низа отпарных колонн; они прокачиваются через теплообменники, холодильники и затем направляются на защелачивание. Установка оборудована узлом вторичной перегонки.

Пары фракции н. к. — 62 °С с верха колонны 18 поступают в конденсатор-холодильник и после конденсации и охлаждения собираются в емкости, откуда часть подается насосом в колонну 18 на орошение, а избыток через холодильник выводится с установки. Фракция 62—85 °С с низа колонны 18 насосом прокачивается через холодильник и выводится с установки. Температура низа колонны 18 поддерживается циркуляцией фракции 62—85 °С с помощью насоса через змеевик печи 7. Пары фракции 85—120°С, выходящие из колонны 20, после конденсации и охлаждения в конденсаторе-холодильнике поступают в емкость. Часть фракции 85— 120 °С насосом возвращается в колонну на орошение, а избыток через холодильник откачивается с установки. Фракция 120—140 °С или 120—180 °С отводится из колонны 20 в качестве основного погона и направляется в отпарную колонну 21, работающую под абсолютным давлением 1,2 кгс/см2 и при 130 °С. Фракция 120—140 °С или 120—180 °С с низа отпарной колонны 21 забирается насосом и через холодильник откачивается с установки. Тепло, необходимое для работы отпарной колонны, сообщается фракцией 140— 180 °С в кипятильнике у колонны.

Температура мазута в резервуаре поддерживается паром абсолютным давлением 6 кгс/см2. Условно принимаем, что температурный перепад в резервуаре составляет 10 °С; тогда необходимо компенсировать потерю тепла :

На установках АВТ разной модификации и производительности источником тепла в колоннах блока вторичной перегонки может служить тепло горячих потоков установки, водяной пар абсолютным давлением 6—10 кгс/см2, продукт, выходящий с низа колонн и циркулирующий через трубчатые подогреватели . Недостаток подогрева в печах — наличие на установке дополнительных огневых точек, а также возможность частичного разложения бензиновых фракций. В отдельных случаях не исключается возможность использования пара высокого давления.

Первый газоперерабатывающий завод с турбодетандером был пущен в эксплуатацию в 1964 г. . Он был запроектирован и построен технической компанией Флюор. Производительность завода по сырому газу 3,7 млн. м3/сут. На заводе в Сан-Антонио этан не извлекают из-за отсутствия местных потребителей. Извлекают 85% пропана от потенциала и практически более тяжелые углеводороды. Повторное сжатие сухого газа не требуется, так как он непосредственно поступает в систему газоснабжения г. Сан-Антонио под абсолютным давлением 2,1 МПа . Газ с давлением 5,2 МПа проходит в сепаратор /, где от него отделяется капельная жидкость. После сепаратора газ охлаждается в регенеративных теплообменниках 2, 3 и 4 сухим газом и конденсатом из выветривателя 8 до —54 °С и направляется в трехфазный сепаратор 5. Перед теплообменниками в сырой газ впрыскивают

денсатором. К двухступенчатому эжектору подведен рабочий водяной пар абсолютным давлением 0,8— 1,0 МПа. Более современные вакуум-создающие системы с применением конденсатора поверхностного типа вместо барометрического прямого контакта рассмотрены в работах БашНИИ НП . Одна из установок данного типа была реконструирована с целью повышения отбора гача-ректификата . При реконструировании в печи был сооружен вспомогательный змеевик для нагрева рециркулирующего остаточного продукта колонны; в потоки сырья и рециркулята введен водяной пар; увеличен диаметр транс-ферной линии.

Если манометр показывает давление в аппарате, равное Зати, то действительное давление будет 4ата. Действительное давление в аппарате называется абсолютным давлением.

Пароэжекторные насосы. Основные параметры пароэжекторных вакуумных насосов должны соответствовать данным, приведенным в табл. 1.24 . Расход отсасываемой смеси, указанный в табл. 1.24, принят при нормальном абсолютном давлении у входа в вакуумный насос при следующих рабочих условиях: температура охлаждающей воды на входе в конденсаторы не более 28°С; давление охлаждающей воды на входе в конденсаторы не менее ~0,02 МПа по манометру, противодавление на выходе из эжектора последней ступени 0,11+0,01 МПа для насосов с абсолютным давлением на входе, равным 10,6 кПа и 0,13±0,01 МПа для насосов с абсолютным давлением на входе, равным 21,2 кПа; средняя молекулярная масса неконденсирующихся газов в отсасываемой смеси 30±20; давление и температура рабочего пара, а также расчетное содержание водяного пара и конденсирующихся с ним продуктов в отсасываемой смеси принимаются по табл. 1.25.

Технологическая схема предусматривает использование тепла отходящих дымовых газов. Для этого устанавливают котлы-утилизаторы типа К.У-40, предназначенные для выработки пара абсолютным давлением 8 ат. Отдавшие свое тепло дымовые газы выбрасываются при помощи дымососов в дымовую трубу.

Газы пиролиза, выходящие из печи, подают оследовательно в закалочный аппарат, .конденсатор и турбулентный промывагель, а оттуда на установку газоразделения. При прохождении через узел охлаждения из газов пиролиза начинает выделяться водносмоля-ная смесь, которая собирается в специальных отстойниках. Для содержания смолистых веществ во/!у из отстойников во флотационный аппарат. Туда ж~ через барбате'П абсолютным давлением 6 ат подают азот, который растворяется в воде. Водносмоляную смесь с пузырьками г isa пропускают в аппараты, работающие под атмосферным давл ?нием. Инертный газ, выделяясь из смеси, уносит смолу в cneunaj ьные сборники, а вода поступает в колонну для отпарки от оставил хся в ней углеводородов. При заполнении водой куба отпарной i- элонны в нее подают водяной пар и увеличивают подачу охлаж (((ающей воды в конденсатор этой колонны. Очищенную таким i бразом воду поправляют в канализационный коллектор, а углеводороды откачивают на склад.