Главная -> Словарь

Циркуляционной установке

а —с верхним циркуляционным орошением и барометрическим конденсатором; б — с ВЦО, поверхностными конденсаторами-холодильниками и конденсаторами смешения; в — с острым орошением, с поверхностными конденсаторами-холодильниками и конденсаторами смешения; г — с острым орошением и с поверхностными конденсаторами холодильниками; д — с ВЦО и поверхностными конденсаторами-холодильниками; е — с предварительным эжектором;

с верхним циркуляционным орошением. Водяные пары вместе с инертными газами и с несконденсированными нефтяными парами, насыщающими газовую фазу после тарелок циркуляционного орошения при температуре конденсации, поступают в барометрический конденсатор, где конденсируется основная масса водяных паров. Конденсат поступает в барометрический колодец, а несконденсированные водяные пары вместе с инертными газами отсасываются эжектором, после которого водяной пар конденсируется в конденсаторе поверхностного типа. Газы разложения после второй или третьей ступеней эжектора отводятся в камеру сгорания трубчатой печи. При переработке сернистых и высокосернистых нефтей в выходящих газах последней ступени эжектора концентрируется большое количество сероводорода и при отсутствии системы утилизации этих газов они будут сильно загрязнять атмосферу.

Рис. 5.8. Способы регулирования температурного режима в ректификационной колонне: отводом тепла — парциальным конденсатором ; испаряющимся холодным орошением ; неиспаряющимся циркуляционным орошением и подводом тепла — подогревателем-кипятильником ; горячей струей

ректификационной колонны заменяется циркуляционным орошением; количество боковых циркуляционных орошений принимается равным количеству отводимых боковых погонов, а сложная колонна или система промежуточных колонн превращается в ряд самостоятельных колонн, связанных друг с другом только по парам.

Недостаток сложной колонны— наличие при одном верхнем орошении различных паровых и жидкостных нагрузок в разных сечениях. В связи с этим в каждой секции весьма целесообразно создание самостоятельного циркулирующего орошения. Атмосферные и вакуумные колонны с промежуточным циркуляционным орошением широко применяются. Так, запроектированные Гипроаз-нефтью высокопроизводительные установки АВТ различной модификации оборудованы сложными колоннами с циркулирующим промежуточным орошением. Большая часть таких

В 1962 г. был разработан проект реконструкции этих установок на базе существующего оборудования с целью повышения их производительности вдвое против первоначальной проектной. Основным мероприятием при реконструкции была замена острого орошения всех промежуточных колонн сложной ректификационной колонны циркуляционным орошением. Это позволило осуществить полный съем избыточного тепла каждой промежуточной колонны, значительно снизить объем паров по всей высоте колонны и уменьшить количество острого орошения, подаваемого в ее верхнюю часть. До реконструкции на установках «советская трубчатка» циркуляционное орошение было предусмотрено только в одном сечении.

Боковые погоны основной колонны 7 — фракции керосина и дизельного топлива — выводятся через отпарную колонну 8. Избыточное тепло из основной колонны 7 отводится циркуляционным орошением, выводимым из нее при 215 °С и возвращаемым в колонну при 90 °С. Мазут с низа колонны 7 при 330 СС забирается насосом и прокачивается через печь 9 в вакуумную колонну 10. Вакуум в колонне создается барометрическим конденсатором и двухступенчатыми паровыми эжекторами. Из колонны 10 выводятся три масляных дистиллята. Гудрон с низа вакуумной колонны 10 при 360 °С забирается насосом и прокачивается через теплообменники, холодильник и, охлажденный до 95—105 СС, поступает в мерник. Компоненты светлых нефтепродуктов выщелачиваются в очистных отстойниках. Избыток бензина первой ректификационной колонны 4 откачивается из водоотделителя 5 насосом через теплообменники стабильного бензина в стабилизатор 13. Температура низа стабилизатора поддерживается паровым подогревателем. С верха стабилизатора при 60 °С выводятся пары бу^ тановой фракции и газы, которые через конденсатор-холодильник проходят в сборник. Защелоченный бензин из отстойника и стабильный бензин из парового подогревателя стабилизатора под давлением в системе поступают в колонну блока вторичной перегонки бензина 14.

Работа колонны 10 основана на схеме ректификации сложных гмесей с циркуляционным орошением. Циркуляционное орошение применяется с целью уменьшения загрузки паров острого горячего эрошения и повышения производительности системы; при этом обеспечивается полный переток жидкости с глухой тарелки на нижележащую, а оттуда — в отпарную секцию.

каждая промежуточная колонна основной ректификационной колонны должна орошаться промежуточным циркуляционным орошением; число циркуляционных орошений должно быть равно числу отводимых боковых погонов;

необходимости вакуум-приемник; для создания более глубокого вакуума двухступенчатые пароэжекторные насосы заменяют трехступенчатыми, каждая промежуточная колонна орошается промежуточным циркуляционным орошением, конденсаторы смешения заменяют поверхностными конденсаторами. Осуществление указанных мероприятий позволит разгрузить колонну по парам и улучшить автоматическое регулирование качества отбираемых масляных дистиллятов;

Свежее сырье прокачивается насосом последовательно через теплообменники, обогреваемые жидким лигроином и промежуточным циркуляционным орошением, и змеевики трубчатой печи. При температуре 232° сырье впрыскивается в поток горячего регенерированного катализатора. Крекинг сырья начинается с момента приведения его в контакт с катализатором, т. е. до входа смеси в реактор. Через отверстия решетки внутреннего конуса поток поступает в крекинг-зону реактора. Под внутренним конусом расположена отпарная секция. Для лучшей отпарки закоксованного катализатора водяным паром в этой секции установлены перегородки.

Исследования влияния общей концентрации аминов в растворе и соотношения МДЭА/ДЭА на эффективность очистки газа проведены на циркуляционной установке Опытного завода ВНИИГаза в условиях, моделирующих режим работы промышленных установок на ОГПЗ. Абсорбер D = 57 мм имел четыре яруса насадки из колец Рашига по 1 м в ярусе. Десорбер D = 80 мм с высотой насадки 3 м. Исходный газ содержал 1,6-2% мол. H2S и 0,6-0,7% мол. COJt В экспериментах варьировали общую концентрацию амина в растворе от 30 до 50% мае. и содержание МДЭА в смеси от О до 100% . Кратность циркуляции L/G составляла 0,5 - 1,2 л/м3, при этом концентрация H2S в очищенном газе была не более 20 мг/м3 и СО}- не более 0,03% мол.

Кинетику газовыделения при деструкции компаундированных пеков изучали на циркуляционной установке при 390-430°С в среде азота. Основным компонентом выделяющегося газа при термолизе пеков и их композиций является СН4. Кинетические кривые накопления СН4 при термолизе пека имеют S-образный вид, характерный для автокаталитических реакций . Добавки парафина приводят к исчезновению индукционного периода образования СН4. Композиция пек+5% парафина характеризуется наибольшим газовыделением. Видимо, парафин увеличивает число С-Н связей, с которыми могут взаимодействовать метальные радикалы с последующим отрывом.

Исследования влияния общей концентрации аминов в растворе и соотношения МДЭА/ДЭА на эффективность очистки газа проведены на циркуляционной установке Опытного завода ВНИИГаза в условиях, моделирующих режим работы промышленных установок на ОГПЗ. Абсорбер D = 57 мм имел четыре яруса насадки из колец Рашига по 1 м в ярусе. Десорбер D = 80 мм с высотой насадки 3 м. Исходный газ содержал 1,6-2% мол. H2S и 0,6-0,7% мол. СО2. В экспериментах варьировали общую концентрацию амина в растворе от 30 до 50% мае. и содержание МДЭА в смеси от О до 100% . Кратность циркуляции L/G составляла 0,5 - 1,2 л/м3, при этом концентрация H2S в очищенном газе была не более 20 мг/м3 и С02- не более 0,03% мол.

Реакционную способность стеклоуглерода по отношению к диоксиду углерода в зависимости от температуры обработки исследовали при 1000-2400 °С . В качестве объекта исследования использовали образцы стеклоуглерода, полученного на основе бакелитового лака. Реакционную способность стеклоуглерода определяли при 1000°С в проточно-циркуляционной установке, а удельную поверхность образцов до и после окисления - по адсорбции азота при —196 °С. Все опыты по определению реакционной способности выполнены на фракции —2,5 +1,0 мм. Значения угара и 5уд образцов стеклоуглерода с различной температурой обработки до и после окисления приведены ниже.

Рассматриваемый процесс осуществлен и отработан в полупромышленном масштабе. Синтез пролодитсн на проточно-циркуляционной установке высокого давления к реакторе с адиабатическими слоями катализатора и междуслойной подачей холодного газа. Такая конструкции реактора выбрана с применением методов математического моделирования и оптимизации^"31. Установка оборудована системой автоматического регулировании, специально разработанной для данного процесса*1*. Стадия гидрирования осущеслтшепа на полупромышленной установке проточного типа3'. Гидрированные продукты подвергают дистилляции при атмосферном давлении и в вакууме С целью выделения товарных фракций спиртов.

лись на проточно-циркуляционной установке в широком диапазо-

Опыты проводились на проточно-циркуляционной установке . Пары углеводородов подавались в реактор из полочного испарителя. Применялся катализатор ВКСС с удельной поверхностью 28 м2/г. Чтобы обеспечить протекание реакции в кинетической области, опыты проводились на дробленом катализаторе .

ления приведена на рис. 2 и 3 соответственно. Данные, полученные на проточно-циркуляционной установке , подтверждают более высокую селективность по продуктам мягкого окисления для калийсульфатных катализаторов. Получена наибольшая активность для калиевого образца.

Исследование кинетики выделения газообразных продуктов термодеструкции нефтяного остатка в присутствии добавок проводилось в циркуляционной установке при температуре 450°С. Сырьем для проведения термодеструкции служил крекинг-остаток мангыш-лакской нефти.

С развитием техники эксперимента и инструментальных методов анализа стало возможным экспериментальное определение константы равновесия. Например, константа равновесия реакции 1.1 определена на проточно-циркуляционной установке при атмосферном давлении на катализаторе СНМ-1 (30))). Полученные значения удовлетворительно совпадают с расчетными, вычисленными из термодинамического уравнения с учетом теплового эффекта ассоциации молекул метанола в состоянии насыщенного пара:

Помимо этого, авторами был изучен обмен атомами кислорода между молекулами СО и С02 в присутствии углерода для оценки скорости обмена по сравнению со скоростью первой стадии схемы Франк-Каменецкого. Опыты проводились в циркуляционной установке при t = 500 -j- 750° С и давлении 580 мм рт. ст. с помощью стабильного изотопа О18, введенного в окислы, с равновесными концентрациями СО и С02 для того, чтобы реакция С02-Г-С-*2СО не изменяла концентрации СО и С02 в газовой фазе. Далее было выведено кинетическое уравнение реакции С02--С —2СО, в основу которого положены — полная схема механизма Франк-Каменецкого, с учетом обратной реакции и предпосылки о различной энергии адсорбции окиси углерода в разных местах неоднородной поверхности.