Главная -> Словарь

Циркулирующего каталитического

Благодаря секционированию уменьшается необходимый объем реактора и может быть сокращено количество циркулирующего изобутана. Реакторы адиабатического типа применяются в тех случаях, когда под влиянием теплового эффекта реакции перепад температуры

ные реакции. Серная кислота и изобутан поступают в первую секцию, и эмульсия перетекает через вертикальные перегородки из одной секции в другую. Предпоследняя секция служит сепаратором, в котором кислота отделяется от углеводородов. Через последнюю перегородку перетекает продукт С — алкилирования, поступающий на фракционирование. Тепло реакции снимается частичным испарением циркулирующего изобутана и полным испарением пропана, содержащегося в сырье. Испарившийся газ отсгсывают компрессором и после охлаждения и конденсации возвращают в реакционную зону.

Испаряющиеся в реакторе изобутаны и пропан через каплеот-бойник поступают на прием компрессора 2, который подает ее через холодильник в емкость и колонну 3. Эта колонна служит для отделения и вывода из системы пропана во избежание постепенного накапливания его в системе. Остаток из колонны 3 — изобутан— частично циркулирует через систему сырьевой холодильник — прием компрессора 2, а остальное количество присоединяется к общему потоку циркулирующего изобутана.

фракции и циркулирующего изобутана с серной кислотой; из реактора отводятся продукты алкилирования, непрореагировавшие углеводороды и отработанная серная кислота.

Типовая схема осушки сырья и циркулирующего изобутана с помощью адсорбентов представлена на рис. 20 .

Важным преимуществом каскадных реакторов , благодаря ко торому они получили широкое распространение, являет ся высокая концентрация изобутана во всех секциях ре акционной зоны. Этому способствует циркуляция боль шого количества изобутана в зоне реакции. Кроме того параллельная подача олефинового сырья и последова тельная подача циркулирующего изобутана в секцш реактора также приводит к повышению концентрацш изо'бутана. Еще одно достоинство таких реакторов — и: компактность и, следовательно, малые затраты металл; на изготовление. Фактически в одном аппарате совме щается несколько реакторов, отстойник и емкость дл; продуктов реакции.

От правильности решения этих задач зависит доведение до оптимума одного из наиболее важных факторов, влияющих на процесс алкилирования,— концентрации изобутана в зоне реакции. Для этого необходимо возможно более полно, но до экономически целесообразного предела удалить н-бутан и пропан из циркулирующего изобутана.

Содержание н-бутана в смеси снижается до 6%. В тех редких случаях, когда сырье установки алки лирования содержит небольшие количества «-бутана для получения циркулирующего изобутана удовлетвори

Количество рециркулирующего изобутана подсчитывают как разность между количествами всего вводимого в реактор изобутана и поступающего с сырьем:

Выходящий из реактора изобутан состоит из ре-циркулирующего изобутана и непрореагировавшего изо-бутача сырья:

без циркулирующего изобутана 2,9 31,2 19,6 25? 77 57 36 41 123:1

В габл. 4 приводятся сводные показатели, полученные в этих исследованиях путем гидрокрекинга под давлением 105 ат на пилотных установках с изотермическим реактором, работавших с однократным пропуском сырья, но с рециркуляцией водорода. Расход водорода определяли путем замера, количества водорода,- добавлявшегося для поддержания давления в системе; таким образом, он включает как химически расходуемый водород, так и потери его в результате растворения в жидком продукте. Условия процесса были выбраны для получения бензина гидрокрекинга с максимальным октановым числом. Только Для легкого циркулирующего каталитического крекинг-газойля продолжительность работы была достаточной для точного определения скорости дезактивации катализатора. При работе на этом сырье скорость дезактивации в ряде случаев требовала повышения температуры процесса на О—О, ГС в сутки. Эти скорости дезактивации лежат в тех же пределах, которые были получены на аналогичном сырье с несколько более низкой температурой конца кипения .

были получены при гидрировании легкого циркулирующего каталитического крекинг-газойля под давлением в 105 ат в изотермическом реакторе пилотной установки. Аналогичные графики были построены и для других реакций гидрирования и для ряда реакций крекинга. На рис.. 5 по-

Этот процесс основан на экстракции прямогонного пли циркулирующего каталитического крекинг-газойля фурфуролом для повышения цетанового числа и улучшения характеристик сгорания при одновременном снижении содержания серы. По литературным данным при наличии оборудования для регенерации растворителя удается удовлетворительно очищать газойли с началом кипения более 163° . Регенерированный фурфурол содержит загрязняющие примеси легких фракций. Степень

Для оценки улучшения характеристик сырья каталитического крекинга в результате гидроочистки циркулирующего каталитического газойля на кобальтмолибденовом катализаторе была изучена гидроочистка как циркулирующего крекинг-газойля с высоким содержанием нафталина, так и индивидуальных бициклических ароматических углеводородов, присутствующих в этом газойле. При давлении ниже 70 am из метилнафталинов получались главным образом метилтетралины с небольшим количеством метилдекалинов. При давлении выше 70 am образование метилдекалинов увеличилось приблизительно в 10 раз, но все же содержание их в гидрированном продукте составляло всего около 25%. Разложение углеродного скелета практически не происходило. При гидрировании смешанного метил-нафталинового-метилтетралинового сырья под давлением ниже 70 am часть метилтетралинов снова превратилась в метилнафталин; образовалось также некоторое количество метилдекалинов. При давлении выше 70 am продукт состоял главным образом из метилдекалинов. Превращение этилбензола в этилциклогенсан при давлении ниже 70 am составляло около 10%, а при давлении выше 70 am — около 50 %. При жестких условиях процесса около 8% .метилдекалинов превращалось в более низкокипящие соединения.

Молибденовые катализаторы, особенно переведенные в сульфидную-форму, обладают весьма высокой активностью в реакциях гидрирования, протекающих в результате разрыва связей углерод — сера. Вследствие этой высокой активности они применяются в некоторых промышленных процессах. Обычно катализатор загружают в реактор в окисной форме, которая переводится в сульфидную под действием сырья или циркулирующего газа. Поэтому активность первоначально возрастает, а затем стабилизируется и не изменяется под действием дополнительных количеств сернистых соединений. Катализатор, содержащий 2% трехокиси молибдена на алюмосиликате, обладает весьма высокой активностью в деструктивном гидрировании нефтяных остатков при 400—500° С и давлении до 70 от. Катализаторы другого состава активны в реакциях гидрирования дистиллятов, например бензола или циркулирующего каталитического крекинг-газойля.

Преимущества, присущие гидрогенизационной очистке, позволили уже в настоящее время в значительном объеме применять се для очистки сырья каталитического крекинга, а в некоторых случаях и для очистки циркулирующего каталитического газойля. В частности, в США производительность установок гидроочистки, которые использовались для очистки сырья крекинга и циркулирующих газойлей, к 1 января 1959 г. составила около 1,5 млн. ма/год Г53))).

*** Снижение содержания серы, повышение стабильности и цетанового числа смешанного сырья .

полученные при чисто термической гидрогенизации легкого циркулирующего каталитического крекинг-газойля и в присутствии типичных гидрокрекирующего и гидрирующего катализаторов, приведены в табл. 13. Отчетливо видна значительно большая степень превращения, достигаемая в присутствии гидрокрекирующего катализатора ; большая изомеризующая активность катализатора гидрокрекинга проявляется в существенном увеличении относительного содержания изобутана в газообразных продуктах реакции. Из табл. 13 видно также, что интенсивность реакций крекинга при чисто термическом процессе и в присутствии гидрирующего катализатора практически одинакова. Увеличенный расход водорода и снижение плотности остаточного тяжелого газойля при проведении процесса на окиси молибдена по сравнению с чисто термическим процессом указывает на большее насыщение непредельных в присутствии катализатора.

В этом случае оптимальный гидрокрекинг легкого циркулирующего каталитического крекинг-газойля наблюдался при содержании окиси молибдена около 4%; катализатор приготовляли путем периодической сушки носителя, пропитанного раствором молибде-новокислого аммония и последующего прокаливания в воздухе. При приготовлении катализатора сушкой во вращающейся печи

Рис. 14. Влияние содержания окиси молибдена и однородности пропитки на активность окисномолибденового катализатора в реакции гидрокрекинга легкого циркулирующего каталитического крекинг-газойля.

Для оценки улучшения характеристик сырья каталитического крекинга в результате гидроочистки циркулирующего каталитического газойля на кобальтмолибденовом катализаторе была изучена гидроочистка как циркулирующего крекинг-газойля с высоким содержанием нафталина, так и индивидуальных бициклических ароматических углеводородов, присутствующих в этом газойле. При давлении ниже 70 am из метилнафталинов получались главным образом метилтетралины с небольшим количеством метилдекалинов. При давлении выше 70 am образование метилдекалинов увеличилось приблизительно в 10 раз, но все же содержание их в гидрированном продукте составляло всего около 25%. Разложение углеродного скелета практически не происходило. При гидрировании смешанного метил-нафталинового-метилтетралинового сырья под давлением ниже 70 am часть метилтетралинов снова превратилась в метилнафталин; образовалось также некоторое количество метилдекалинов. При давлении выше 70 am продукт состоял главным образом из метилдекалинов. Превращение этилбензола в этилциклогенсан при давлении ниже 70 am составляло около 10%, а при давлении выше 70 am — около 50 %. При жестких условиях процесса около 8% метилдекалинов превращалось в более низкокипящие соединения.