Главная -> Словарь

Дальнейшее добавление

Сырье , а также насыщенный абсорбент из абсорбера 17 поступают на разделение в ректификационную колонну 8. Из колонны 8 сверху отделяется изопентановая фракция, подвергающаяся дальнейшей ректификации в бутановой колонне 5, а нижний продукт колонны 8 поступает в ректификационную пентановую колонну 9. Нижний продукт этой колонны направляется на разделение в изогексановую колонну 10. Отбираемая из колонны 9 сверху пентановая фракция, содержащая около 91 % н-пентана, смешивается с во-дородсодержащим газом, нагревается в теплообменнике 6 и далее через змеевики трубчатой печи 12 поступает в реактор изомеризации 11.

Для переработки попутных газов широко используют абсорб-ционно-ректификационный метод. Принцип этого метода состоит в том, что газ промывают в абсорбере под давлением и при охлаждении абсорбентом — «поглотительным маслом» , а затем отгоняют растворенные в абсорбенте газы, которые после конденсации подвергают дальнейшей ректификации. Регенерированный абсорбент охлаждают и возвращают в абсорбер. Благодаря применению абсорбента сильно снижается парциальное давление углеводородов С3—С5 и для их отделения от низших гомологов не требуются столь высокое давление и низкая температура, как при конденса-ционно-ректификационном способе. Это обусловливает более высокую экономичность абсорбционно-ректификациошюго метода. Когда процесс ведут с высокой степенью извлечения пропана, при абсорбции неизбежно поглощается и значительное количество этана, с которым на стадии десорбции может быть увлечено много высших углеводородов. Во избежание их повторной абсорбции — десорбции поглощение высших углеводородов совмещают в одном аппарате с отпариванием легких углеводородов из насыщенного абсорбента.

В получающемся водном растворе спирта-сырца содержание этилового спирта составляет 25—35%. При дальнейшей ректификации его концентрация доводится до 95—96%.

При этилировашш бензола в промышленном масштабе к чистоте этилена предъявляют высокие требовании. Ввиду дальнейшей ректификации сырого алкилата в газе не должно содержаться гомологов, так как в присутствии, например, пропилена образуется изопропилбензол , сильно осложняющий выделение отдельных продуктов при дистилляции вследствие пересечения температур кипения. Учитывая расход хлористого алюминия, этилен должен содержать лишь очень незначительное количество кислорода и окиси углерода. Присутствие этих газов приводит к увеличению расхода хлористого алюминия и большей частью также к образованию в реакторе твердых клейких масс.

Сырье , а также насыщенный абсорбент из абсорбера 17 поступают на разделение в ректификационную колонну 8. Из колонны 8 сверху отделяется изопентановая фракция, подвергающаяся дальнейшей ректификации в бутановой колонне 5, а нижний продукт колонны 8 поступает в ректификационную пентановую колонну 9. Нижний продукт этой колонны направляется на разделение в изогексановую колонну 10. Отбираемая из колонны 9 сверху пентановая фракция, содержащая около 91 % н-пентана, смешивается с во-дородсодержащим газом, нагревается в теплообменнике 6 и далее через змеевики трубчатой печи 12 поступает в реактор изомеризации 11.

Сырое изпбутиловое масло разгоняют па многоколонной ректификационной установке для очистки от примесей и получения метилового, пропилоного, изобутилового к изоаыилового спиртов и остатка , в котором концентрируются г.иирты Сй — С,4. При дальнейшей ректификации остатка отбирают фракции, выкипающие в пределах 132 -146 СС, 138- 175 °С, 170- 200 РС И пыше 200 СС. Все перечисленные фракции, за исключением мета-колыгой и остатка, выкипающего пыше 200 ^С, подвергают каталитическому гидрированию при 150 -300 ат. В качестве катализаторов гидрирования па разных заводах и в разное время использовали медь-цинк-хромовый, медь-хромовый или никель-хромовый катализаторы. Гидрировашше продукты вновь направляют на ректификацию для выделения товарных продуктов.

в колонну К-1. Из этой колонны сверху отбирается изопентано-вая фракция, подвергающаяся дальнейшей ректификации в бу-тановой колонне К-2, где происходит отделение целевого изо-пентана от бутанов. Нижний продукт колонны К-1 поступает в пентановую колонну К-3. Нижний продукт этой колонны направляется на фракционирование в изогексановую колонну К-4, с верха которой отбирается второй целевой продукт процесса - изо-гексан.

Качество продукта, подаваемого в колонну С-202 для дальнейшей ректификации, регулируется за счет поддержания определенной температуры на 5-й тарелке с помощью соответствующего регулятора и обеспечения необходимой температуры низа колонны С-201 для отпарки легких фракций. Температура низа обеспе-чивается циркуляцией нижнего продукта через рибойлер Е-203, который обогревается теплоносителем , нагретым в печи. Нижний продукт колонны С-201 насосами Р-202 А/В подается для дальнейшего разделения в колонну С-202. Питание колонны поддерживается регулятором расхода с коррекцией по уровню в С-201, исполнительный орган которого установлен на нагнетательном трубопроводе насоса Р-202 А/В.

Смесь исходного сырья, рециркулирующего стабильного изомеризата и тощего абсорбента подают на разделение после подогрева в теплообменниках в колонну К-1. Из этой колонны сверху отбирают изопентановую фракцию, подвергающуюся дальнейшей ректификации в бутановой колонне К-2, где происходит отделение целевого изопента-на от бутанов. Нижний продукт колонны К-1 подают в пентановую колонну К-3. Нижний продукт этой колонны направляют на фракционирование в изогексановую колонну К-4, с верха которой отбирают второй целевой продукт процесса — изогексан.

Пары фенола и бензойной кислоты поступают из верхней части реактора в ректификационную колонну, где от фенола отделяется бензойная кислота и возвращается в реактор. Чистый фенол выделяется посредством дальнейшей ректификации. Суммарный выход фенола на толуол составляет 80%.

В качестве другого метода Saunders предложил подвергать жидкий конденсат перегонке при несколько более высоких давлениях . При этих условиях большая часть жидкого пропилена конденсируется на дне аппарата. Этот жидкий пропилен можно подвергнуть дальнейшей ректификации, перегнав его 'на колонке при 80° в нижней части и 0° в верхней части колонки. Получается при этом "почти чистый пропилен.

гексана с выходом 28%; выход этот повышался до 58% при увеличении добавки цикяогексана всего до 0,20 моля. Снижение скорости превращения со временем обусловлено, по крайней мере, отчасти расходованием добавленного олефина, так как дальнейшее добавление олефина вызывает дополнительное превращение. Столь большой эффект от добавления таких незначительных количеств олефинов можно удовлетворительно объяснить только при помощи цепного механизма.

После добавления элементарной серы антиокислительная стабильность сперва возрастает и в некоторой точке достигает максимума . Максимуму индукционного периода окисления соответствует точка, в которой количество введенной элементарной серы равно теоретически необходимому для реакции образования дисульфида. Дальнейшее добавление элементарной серы вызывает непрерывное уменьшение антиокислительной стабильности вследствие образования полисульфидов. То количество до-

Желательно знать удельную теплоту, коэффициенты расширения и теплопроводности масла . Диэлектрические свойства свежих трансформаторных масел лишь незначительно меняются в зависимости от химического состава , однако содержание механических примесей и воды существенно влияет на диэлектрические свойства. Добавка 0,1 % воды к безводному маслу снижает первоначальное значение пробивного напряжения с 250 кв на 1 см2 до ~22 кв на 1 смг; дальнейшее добавление воды мало влияет на величину пробивного напряжения .

Желательно знать удельную теплоту, коэффициенты расширения и теплопроводности масла . Диэлектрические свойства свежих трансформаторных масел лишь незначительно меняются в зависимости от химического состава , однако содержание механических примесей и воды существенно влияет на диэлектрические свойства. Добавка 0,1 % воды к безводному маслу снижает первоначальное значение пробивного напряжения с 250 кв на 1 см2 до ~22 кв на 1 смг; дальнейшее добавление воды мало влияет на величину пробивного напряжения .

На эффективность деасфальтизации влияет соотношение между количествами пропана и гудрона. При добавлении небольших порций пропана к гудрону происходит их полное смешивание. Дальнейшее добавление пропана приводит к образованию двухфазной системы: раствора углеводородов в пропане и раствора пропана в смолисто-асфальтеновых веществах* С увеличением доли пропана в системе разбавляется пропано-вый раствор, в результате концентрация растворенных в нем компонентов уменьшается, силы взаимного притяжения угле* водородов ослабевают и из раствора выделяются наиболее высокомолекулярные углеводороды. Действие этого фактора проявляется до тех пор, пока оно не перекрывается другим —• обычным увеличением количества растворенного вещества при увеличении количества растворителя. Таким образом, существует оптимальное соотношение между пропаном и гудроном^ при котором получается и оптимальное качество деасфальтизата. Выход асфальта при этом наибольший, а температура размягчения наименьшая. С повышением температуры деасфальтизации упомянутый оптимум наблюдается при меньших содержаниях пропана.

называют критической точкой. Дальнейшее добавление компонента В не будет изменять гомогенности раствора.

Зависимость между составом жидкой смеси и давлением ее паров характеризуется графиками фиг. 124, б. Здесь на оси абсцисс отложены весовые проценты компонентов смеси а и Ъ, а на оси ординат давления их паров. Отрезки АЕ и ВК характеризуют давления пара химически чистых компонентов смеси Ра и Рь. При добавлении к жидкости а жидкости Ъ в составе паровой фазы, кроме компонента а, появляется компонент Ь. Вследствие этого давление паров компонента а уменьшается по какой-то кривой EF, а давление паров компонента Ъ повышается и идет по какой-то кривой AG. Общее давление паров компонентов смеси, как и сумма парциальных давлений, изобразится кривой ЕО. Дальнейшее добавление компонента b приведет к образованию двух слоев жидкостей. Как и для нерастворимых жидкостей, в этом случае парциальные давления компонентов смеси останутся на уровне давлений чистых компонентов ра и рь, а общее давление выразится как П = ра + + рь- На графике это изобразится горизонтальными линиями FH, GL, а суммарное давление линией ОМ. Рассуждая аналогично, найдем линии парциальных давлений ВН, LK и линию суммарного давления МК.

На эффективность деасфальтизации влияет соотношение между количествами пропана и гудрона. При добавлении небольших порций пропана к гудрону происходит их полное смешивание. Дальнейшее Добавление пропана приводит к образованию двухфазной системы: раствора углеводородов в пропане и раствора пропана в смолисто-асфальтеновых веществах, С увеличением доли пропана в системе разбавляется пропано-вый раствор, в результате концентрация растворенных в нем компонентов уменьшается, силы взаимного притяжения угле* водородов ослабевают и из раствора выделяются наиболее высокомолекулярные углеводороды. Действие этого фактора проявляется до тех пор, пока оно не перекрывается другим — обычным увеличением количества растворенного вещества при увеличении количества растворителя. Таким образом, суще,-•ствует оптимальное соотношение между пропаном и гудроном, при котором получается и оптимальное качество деасфальтизата. Выход асфальта при этом наибольший, а температура "размягчения наименьшая. С повышением температуры деасфальтизации упомянутый оптимум наблюдается при меньших содержаниях пропана.

Первые порции ТЭС, добавляемые к бензину, значительно повышают октановое число бензина, последующие действуют менее эффективно. Так, например, при добавлении первого кубического сантиметра этиловой жидкости на 1 кг бензина октановое число бензина повышается на 10—14 пунктов; второй кубический сантиметр, добавленный к тому же бензину, повышает октановое число только на 5—7 пунктов, а третий всего на 2—3 пункта. Дальнейшее добавление этиловой жидкости почти не влияет на увеличение октанового числа.

Анализ структурно-групповых параметров fII))) даёт возможность получить сведения о оредней структуре молекулы: числе ароматических колец алифатических фрагментов, нафтеновых циклов и т.д.. Исходя из этого удаётся заключить, что средняя молекула содержит одно ароматическое ядро и связанные о ним один нафтеновый цикл и длинную алифатическую цепь. Однако сведения о строении этой цепи и месте расположения атомов кислорода в ней получить не удаётся.. Применение ЛСР в этом олучае позволяет различить сигналы, принадлежащие различным группам алифатической цепи. Добавление 30,6 мг Eug приводит к разделению мультиплета при 4,2 м.д. на триплет и дублет и существенному изменению вида аромагики. Применение двойного резонанса к система дублет-триплет показывает, что это не спиново связанная сисима и, следовательно, спин-слиновое взаимодействие на этих группах сигналов обусловлено взаимодействием с CII- и СЗ^-фрагментами алифатической части двух различных групп молекул. Это подтверждается и применением двойного резонанса к ароматичеокой части спектра. Следовательно, мы можем нарисовать следующие фрагменты: -0-CH2-C3i2- и -О-СТ^-?1*- и таким образом, получить сведения о характере алифатической цепи. Дальнейшее добавление ,' С? приводит к ещё большему упрощению вида спектра

большем упругости паров данного щелочного раствора. Процесс этот ведут следующим образом: аппарат для работы под давлением емкостью 9 л, снабженный приспособлением для перемешивания, загружают до половины известковым молоком, содержащим 15% повесу извести, нагревают его до 190° ; в нагретую известь вводят затем хлористый метил до тех пор, пока давление не достигнет 18 кг/см2. Дальнейшее добавление хлористого метила регулируют таким образом, чтобы оставалось все время то же давление. Через 15 мин. реакционная смесь содержит уже 7% метилового спирта, который может быть выделен из нее путем отгонки. Подобный же процесс, заключающийся в нагревании галоидалкила с основанием при повышенных температуре или давлении или же одновременно при высоких температуре и давлении, описал Dill8. По Szarvasy9 удобный способ1 получения метилового спирта заключается в нагревании хлористого метила со щелочным реагентом при повышенной температуре и давлении, равном 20—24 ат. Так например можно получить 96% теоретически возможного количества метилового спирта при нагревании в течение 2 час. при 140° 520 г хлористого метила, 3500 г воды и 330 г окиси кальция в горизонтальном вращающемся аппарате. При этом давление во время операции достигает от 20 до 24 ат. Стенки реакционного сосуда покрываются во время процесса щелочным раствором, который защищает их от коррозии.