Главная -> Словарь

Дифференциальным манометром

однако на практике он реализуется более сложно, так как метод условных компонентов требует решения системы нелинейных алгебраических уравнений, а интегральный — решения системы нелинейных дифференциальных уравнений математического описания. Численное решение системы дифференциальных уравнений требует применения также приближенных методов -интегрирования. В то же время сравнение результатов термодинамических расчетов ректификации нефтяных смесей на основе интегрального и дифференциального методов представления состава непрерывных смесей показало, что в большинстве случаев дифференциальный метод дает такую же точность расчета, как и интегральный при правильной дискретизации непрерывной смеси. В связи с этим метод условных компонентов получил наибольшее распространение при термодинамическом расчете ректификации нефтяных смесей.

Эти модели представляют в виде дифференциальных уравнений в частных производных. :

При изменениях основных переменных процесса только во времени - модели, описывающие такие процессы, называют моделями с сосредоточенными параметрами и представляют их в виде обыкновенных дифференциальных уравнений.

В математическое описание звена входят граничные условия для дифференциальных уравнений и связи с другими, соседшши звеньями - для конечных уравнений.

Вычисление значений У/ по выражениям или и интегрирование дифференциальных уравнений иди осуществляется на ЭВМ. При решении конечных уравнений статики составляются программы, реализация которых на ЭВМ не представляет особых трудностей. Интегрирование линейных и нелинейных дифференциальных уравнений часто осуществляется разностными методами. Нахождение решений дифференциальных уравнений с частными производными вида связано о рядом трудностей. Иногда эти уравнения преобразуются в конечно-разностные соотношения или в обыкновенные дифференциальные уравнения Цб,30))) . При численном интегрировании дифференциальных уравнений на ЭВМ устойчивость решения зависит от интервала квантования по времени и пространственным координатам.

Математическое описание ячеечной модели включает гп линейных дифференциальных уравнений первого порядка:

1. Метода численного интегрирования обыкновенных дифференциальных уравнений и уравнений в частных производных.

Для учета теплового взаимодействия потоков в математическое описание включают уравнение теплового баланса тарелки, которое придает модели гибкость при исследовании динамики ректификационных колонн с подачей возмущения по различным каналам. В результате образуется система, состоящая из дифференциальных уравнений материального и теплового балансов. Порядок этой системы зависит от числа тарелок в ректификационной колонне и числа компонентов, содержащихся в разделяемой смеси. Численное интегрирование полученной системы дифференциальных уравнений производится одаим из известных методов Рунге-Кутта, Рунге-Мерсона, матричный, Эйлера и др.

Интегрирование этих дифференциальных уравнений приводит к' следующему выражению:

Теоретическое определение скорости цепного процесса сопряжено с известными трудностями. В цепном процессе элементарные реакции каждого звена цепи взаимосвязаны. Для определения скорости цепного процесса необходимо установить пространственно-временную связь между всеми элементарными реакциями, участвующими в процессе. В общем случае подобный подход приводит к системе труднорешаемых сложных дифференциальных уравнений, описывающих скорость изменения концентрации каждого продукта при цепном процессе.

В этом случае из системы дифференциальных уравнений, описывающих цепной процесс, исключаются дифференциальные уравнения, определяющие скорость образования промежуточного продукта, и решение задачи значительно упрощается.

Уровень плотной фазы катализатора в реакторе поддерживается на желательной высоте путем автоматического увеличения или уменьшения отвода катализатора из реактора в регенератор. Регулятор связан с дифференциальным манометром, замеряющим разность давлений между сечением над распределительной решеткой и вверху реактора.

Измерение и регулирование расхода жидкости и паров. Приборы, предназначенные для измерения расхода, называются расходомерами. Принцип действия простейшего расходомера основан на измерении перепада давления на дроссельном устройстве постоянного сечения. На трубопроводе устанавливают сужающее дроссельное устройство — диафрагму с соединительными импульсными трубками и измерителем перепада давлений — дифференциальным манометром. При истечении жидкого или газообразного вещества через сужающее устройство часть потенциальной энергии переходит в кинетическую, средняя скорость потока в суженном сечении повышается, а статическое давление уменьшается. Разность давлений тем больше, чем выше расход жидкости, и может служить мерой расхода.

К нижнему концу колонки при Е:ОМОЩИ накидной гайки присоединяется металлический кубик 2 емкостью 5 л с карманом для термопары и открытой трубкой для соединения с дифференциальным манометром.

Схема циркуляционной установки для оценки фильтруемости реактивных топлив при низких температурах приведена на рис. 20 . В процессе фильтрации топливо постоянно охлаждается в баке / с помощью охлаждающей смеси 3 из топлива ТС-1 и сухого льда. При проведении низкотемпературной фильтрации непрерывно измеряют температуру топлива термометром 2 и перепад давления на фильтре 6 дифференциальным манометром 5. О температуре, при которой происходит полное засорение фильтра, судят по моменту резкого увеличения на нем перепада давления.

Испытание проводят при постоянной температуре и давлении и продолжают до полной забивки фильтра, когда перепад давления на нем, измеряемого дифференциальным манометром 8, достигнет 93 кПа, либо до момента уменьшения расхода топлива через фильтр на 50%.

По стандартному методу ГОСТ 17751—72 термическую стабильность в динамических условиях определяют на лабораторной установке ДТС-1 . Непрерывно в течение 5 ч испытуемое топливо прокачивают насосом 9 через подогреватель 13, где оно нагревается до заданной температуры; при этом на алюминиевой нагревательной трубке образуются отложения. Затем топливо проходит через контрольный фильтр 14 , где нагревается до другой заданной температуры. Осадки, отлагающиеся на фильтре, вызывают его забивку, характеризуемую перепадом давления . Пройдя через камеру с металлическими пластинками 15, топливо поступает в холодильник 16 и сливается в бак. Условия испытания следующие:

. Перепад дав-ления на фильтре замеряют дифференциальным манометром 7.

замеряется дифференциальным манометром 8. Температура в реакторе замеряется термопарой 16 и регистрируется потенциометром 17. Образующиеся при крекинге пары продуктов охлаждаются водой в холодильнике 9, конденсат собирается в приемниках 10 и 12. В абсорбере 11 поглощаются увлеченные газом частицы бензина. Газ проходит через газовые часы 13, часть газа собирается в газометре 14 для анализа. Для продувки системы через реометр подают азот. Объем катализатора в реакторе — около 250 см3.

В тех случаях, когда растворимость газообразного реагента мала (((// /моль, удобно намерять его поглощение реакционной массой при постоянном давлении с помощью волюмо-метричсской установки . Она состоит из термостяти-руемого реактора 8, снабженного при необходимости обратным холодильником 6. Реактор соединен гибким шлангом с гяловой бюреткой 2 и дифференциальным манометром 9. Термостати-руемая рубашка газовой бюретки последовательно соединена с рубашкой реактора.

с дифференциальным манометром 5, манометрической жидкостью

Гидравлическое сопротивление насадок измерялось дифференциальным манометром по разности показаний датчиков давления, установленных по концам насадочного слоя. С целью сравнения было измерено гидравлическое сопротивление насыпной насадки из колец Рашига размером 25x25 мм. Результаты исследования гидравлического сопротивления насадок приведены на рисунке 3 в виде зависимости гидравлического сопротивления единицы высоты слоя насадки АР/1нас от относительного расхода газовой фазы GOTH при постоянной плотности орошения насадочного слоя U = 18,6 м /. Для уголковых насадок величина GOTH = Gv / Су^рш представляет собой отношение объемного расхода газовой фазы в эксперименте к расходу газовой фазы, соответствующему критическому значению скорости газовой фазы WKpHT в щелевых зазорах.