Главная -> Словарь

Дистиллята составляет

Сведения о кинетике выжига серосодержащих фрагментов кокса в литературе очень ограничены. В работе , например, изучали динамику удаления серы при окислительной регенерации закоксованного катализатора крекинга. Из двух образцов цеолитсодержащего катализатора Цеокар-2 один был закоксован при крекинге гидроочищенного, а другой-негидроочищешюго вакуумного дистилдя-та западно-сибирских нефтей при 525 °С. При крекинге негидроочищен-ного дистиллята содержание серы в коксе на катализаторе составляло до и после регенерации 0,90 и 0,018% соответственно. При переходе к гидроочищенному дистилляту эти величины составляли 0,82 и 0,0064% . Таким образом, количество выгоревшей при регенерации серы зависит от содержания ее в катализаторе. Скорость удаления серы пропорциональна ее содержанию в коксе и возрастает при повышении температуры окисления. При полном удалении углерода и водорода сера удаляется на 35%. Это возможно только в том случае, если сера или продукты ее окисления связываются с каталитической поверхностью, образуя стабильные к окислению соединения. Вряд ли приведенные в работе результаты являются общими. Так, при анализе образцов катализатора до и после регенерации на одной из установок получены противоположные результаты :

4. Отогнать от нефти при атмосферном давлении фракции н. к. — 62, 62—120 и 120—200 °С; в вакууме — фракции 200— 240 и 240—350 °С. Определить следующие свойства полученных фракций и остатка, предварительно смешав фракции 120—200 и 200—240 °С; для всех фракций — плотность; для фракций 62— 120 °С — содержание нафтеновых и ароматических углеводородов ; для фракции 120—240 °С — содержание серы , содержание ароматических углеводородов , высоту некоптящего пламени ; для фракции 240—350 °С — содержание серы, температуру застывания, анилиновую точку .

Использование цеолитсодер^ащих катализаторов вместо аморфного позволило в 2—3 раза уменьшить содер\жание остаточного кокса в катализаторе после регенерации . В случае/ крекинга сернистого вакуумного дистиллята содержание остаточного кокса на катализаторе Цеокар-2 в 1,5—2 раза ниже, чем на катализаторе АШНЦ-3 . По-видимому, это обусловлено способностью редкоземельных элементов катализировать реакцию окисления кокса {16))).

Гидроочистка осуществляется при температурах 360—420°С, гидрокрекинг — при температурах 380-425°С. Давление водорода не превышает 5,6 МПа, объемная скорость подачи сырья составляет 0,55-0,68 ч"1 . При переработке вакуумного дистиллята •содержит от 2,7 до 2,1% серы в зависимости от температуры кипения исходного дистиллята. Содержание серы в «легкой ароматике» •из туймазинских дистиллятов не превышает по литературным данным 0,7—0,9% удаления серы, сопряженных диенов и олефннов соответственно на 66, 89 и 21%. При применении этого катализатора быстрее всего протекает гидрирование олефинов слабо разветвленного строения ; непрореагировавшие олефины претерпевают значительную изомеризацию положения двойной связи , перемещающейся к середине цепи молекулы. Изомеризации углеродного скелета при этом не происходит . Перемещение двойной связи повышает октановое число продукта, по увеличение скорости гидрирования олефинов слабо разветвленного строения может снизить его; правда, это снижение октановою числа компенсируется повышением его в результате перемещения двойной связи.

Отчетливо проявляется также влияние типа олефиновых углеводородов. Так, было установлено , что гидрогенизация упоминавшегося выше пресс-дистиллята на сульфидном никель-вольфрамовом катализаторе протекает с большей избирательностью, чем гидрогенизация специально приготовленного сырья , представляющего собой смесь равных весовых количеств к-гептана и 1-октена с добавкой соответствую-

Своеобразие химического состава вакуумного дистиллята является причиной того, что получение дизельного топлива летнего при крекинге этого сырья возможно только при снижении температуры конца кипения этих топлив до 330—335°. Выход дизельного топлива можно увеличить за счет проведения процесса с рециркуляцией .

Эти примеры показывают, что состав промежуточных продуктов заданным составом конечных продуктов разделения однозначно не определяется, а зависит от принятой схемы ректификации. Поэтому при выборе схемы разделения следует сравнивать различные схемы с точки зрения большей легкости, надежности и возможности получения промежуточных продуктов необходимого качества. Так, если при выбранных условиях в промежуточном продукте, получаемом в виде остатка, допустимое содержание низ-кокипящих компонентов оказывается чрезмерно малым, то такая схема разделения неприемлема из-за невозможности или трудности обеспечить состав промежуточного продукта. В противном случае, при прочих равных условиях, предпочтение отдается той схеме, в которой допускается большее содержание НКК в остатке или высококипящих компонентов в промежуточном продукте, получаемом в виде дистиллята.

может служить весьма характерным критерием для оценки ее парафинистости. Так, в нефтях средней парафинистости, например в грозненских, дагестанских, мухановской девонской, содержание парафина во фракции парафинового дистиллята составляет 14—17%. В нефтях с пониженной парафинистостью, например карачухурской, сураханской отборной, содержание парафина в этой фракции снижается до 10—14%. В высокопарафинистых нефтях, например в западно-украинских, туркменских парафи-нистых, содержание парафина в данной фракции повышается до 20—25%. В некоторых нефтях затеречной равнины , обладающих исключительно высокой парафинистостью, содержание парафина в основной фракции парафинового дистиллята достигает 38—42%.

По условию кислотность дистиллята составляет 130 мг КОН, или 0,13 г КОН на 100 мл продукта, а избыток щелочи равен 7%. Так как, техническая каустическая сода содержит чистого едкого натра 92%, расход ее на

При получении реактивного топлива мощность данной установки гидрокрекинга вакуумного дистиллята составляет 0,63 млн. т/год, а дизельного топлива - 1 млн. т/год. Используемые в процессе катализаторы расположены в реакторе в виде пяти зон с проме-

Прг указанном выше режиме выход дистиллята составляет 70—71% на сырье, остальное — газ. Продолжительность непрерывной работы катализатора для большинства установок гидроформинга не превышает 8—10 ч, после чего необходима регенерация.

Выход гидрированного пресс-дистиллята составляет около

В табл. 1 приведены результаты отбензинивания арланской нефти на некоторых установках АВТ Башкирии в зависимости от режима работы первой колонны. На обследованных установках в эту колонну с 28 желобчатыми тарелками сырье поступает с температурой 195—204 °С на 16-ю тарелку снизу. Отбор дистиллята составляет 6—7% на нефть.

В табл. 4 показаны выходы и характеристика керосинового дистиллята и товарного осветительного керосина. Расход серной кислоты на очистку дистиллята составляет 2%.

Мазут прямой гонки и соляр крекируют для получения автомобильного бензина, газа и топочного мазута. Температура в зоне реакции в печи глубокого крекинга составляет 505—510° С, в печи легкого крекинга поддерживается в интервале 470— 480° С. Выход бензинового дистиллята составляет 25—30%, газа — примерно 6—7%. Октановое число бензина, в зависимости от качества исходного сырья, колеблется от 60 до 70 пунктов.

Реакторный блок включает в себя четыре реактора, один из которых находится на окислительной регенерации. Исходные олефины вместе с рециркулятом бензиновой фракции последовательно проходят три реактора олигомеризации. Продукты реакции делят на бензиновый и дистиллятный потоки, которые в свою очередь направляются на отделение сжиженных газов и фракционирование. При работе на смешанном сырье, содержащем пропилен и бутилены, в однопроходном дистиллятном варианте содержание в продуктах бензина и дистиллята составляет 27 и 67 масс. % соответственно. Качество бензиновой фракции незначительно меняется в зависимости от варианта процесса «МОГД». Она содержит около 94 % олефинов и имеет октановые числа 92 или 79 .

Анализ динамики выхода отдельных фракций газа показывает,что по мере нагрева и выдержки количество их существенно меняется, проходя через экстремумы. Причем, максимум выхода водорода соответствует минимальному выходу метана, а фракции Gg-C^ и выше имеют максимум через 165 мин нагрева при температуре 335°С.Выход дистиллята также изменяется неравномерно. Суммарный выход дистиллята составляет порядка 15% мае. и наибольшего значения

В вакуумной колонне отгоняются легкие бензино-керо-синовые фракции, образующиеся при гидрировании сернистых и других соединений масляных дистиллятов. Выход легких фракций при гидроочистке, например трансформаторного дистиллята, составляет до 20% на исходное сырье. Для отгона такого количества легких фракций в стабилизационной колонне, работающей при давлении выше атмосферного,