Главная -> Словарь

Дистиллятный компонент

Наконец, из изложенных выше положений о связи между химической природой твердых углеводородов нефти и их физико-химическими свойствами следует, что парафины с равной температурой плавления, но выделенные из сырья различного фракционного состава не являются равноценными по химической природе. Так, технический парафин с температурой плавления 50—52°, полученный из легкого дистиллята, выкипающего в пределах 350— 420°, может представлять в основном смесь w-алканов примерно от С21 до С27 с относительно небольшой примесью циклических и изомерных углеводородов. Но если парафин с той же температурой плавления 50—52° будет выделен тем или иным способом из более тяжелого сырья, например из дистиллята с пределами кипения 420—500° путем дробного осаждения, то такой парафин будет содержать высокий процент углеводородов циклических и изостроения. Точно так же и легкоплавкие парафины, получаемые для синтеза высокомолекулярных жирных спиртов, из концевых фракций дизельных топлив и состоящие в основном из к-ал-канов. совершенно не будут идентичны легкоплавким парафинам, которые могут быть выделены из фильтратов парафинового производства при их дополнительной депарафинизации избирательными растворителями.

Скорость парофазного обессеривания узких нефтяных фракций пропорциональна парциальному давлению сернистых соединений . Для дистиллята, выкипающего в более широких пределах, реакция имеет иногда другой кажущийся порядок и наблюдается меньшая скорость гидрирования высокомолекулярных сернистых соединений . Для гидрообессери-вания топливных дистиллятов бензиновых и дизельных нефтяных фракций сохраняется первый порядок реакции . То же наблюдается при гидрировании индивидуальных сернистых соединений .

В первой колонне пары крекинг-бензина и легкой флегмы в смеси с крекинг-газом отделяются от тяжелого солярового дистиллята, выкипающего в пределах 350—450°, а последний вместе с частью более легких крекинг-фракций, сконденсированных мазутом, присоединяется к мазуту, образуя тяжелую флегму — сырье для легкого крекинга.

Общей особенностью всех схем является глубоковакуумная перегонка мазута с отбором вакуумного дистиллята, выкипающего до 540°С, и соответствующего остатка. Далее переработка каждого из этих продуктов идет по различным схемам.

Деструктивная перегонка мазута. В ГрозНИИ был исследован видоизмененный способ перегонки мазутов, сочетающий процессы отгонки вакуумных дистиллятов и термического крекинга остатка перегонки непосредственно в испарительном аппарате. Мазут, нагретый в трубчатой печи до 470—475 °С, поступает в испаритель, работающий при давлении 0,12—0,13 МПа и 420—425 °С. В змеевик печи и испаритель вводится 5—7% водяного пара на перерабатываемый мазут. В этих условиях от мазута отгоняется около 50% вакуумных дистиллятов, а неиспарившееся сырье крекируется в испарителе при 420—425 °С и длительности пребывания в зоне крекинга 30—40 мин. В результате общий выход отводимых сверху испарителя фракций увеличивается до 72— 75% на мазут, а количество тяжелого остатка сокращается до 25—28%. Такой способ перегонки мазута назван деструктивной перегонкой. При деструктивной перегонке сернистого мазута получается 56—57% дистиллята, выкипающего выше 350°С. Этот дистиллят является сырьем для каталитического крекинга, концентрация крекинг-продуктов в нем не превышает 17%. При однократном каталитическом крекинге дистиллята деструктивной

где G — масса крекинг-дистиллята, выкипающего до 200° С, г, Определение индекса активности проводят в двух параллельных пробах. Допускается, чтобы полученные результаты отличались между собой не более чем на 1,5% по отношению к сырью.

Фракция 195° — к. к. из-за высокого содержания парафиновых углеводородов, как травило, имеет повышенную температуру застывания . При выделении .из нее дистиллята, выкипающего до 345°, получается продукт, удовлетворяющий требованиям ГОСТ 4749—49 на малосерниотое летнее дизельное топливо с цетановым числом 50—55. Выход остатка, выкипающего , который гидрообессеривают, и соответственно остаток выше 580°С. Бензиновый дистиллят направляется в снеси с аналогичной фракцией других процессов на дополнительную обработку для выделения товарных бензинов. Фракция 180-350°С может быть использована как компонент товарного дизельного топлива. Остаток, выкипающий выше 350°С, в процессе термокрекинга образует малосернистую и высокоароматиаированную фракцию выше 350°С для коксования, что позволяет получить коко, характеризующийся игольчатой структурой и малый содержанием серы и ванадия. Однако выход такого кокса незначителен. 6 этой связи применяются различные варианты вовлечения остаточных фракций в производство электродного кокса: смешение в возможной пропорции с диотиллятным сырьем, использование специальных процессов облагораживания нефтяных остатков о целью удаления серы, металлов и т.д. В рассматриваемых схемах включен процесс деасфалвтизации легким бензином, который при относительно небольших затратах обеспечивает значительное удаление металлов, что увеличивает ресурсы для производства электродного кокса, уменьшает выработку котельного топлива и использует полученный асфальтит в смеси с фр. 540-530°С для производства дорожных битумов.

Из жидких составных частей наиболее легкие и низкокипящие фракции входят в состав бензинового дистиллята, выкипающего от начала кипения и примерно до 170—200°; более тяжелые фракции, выкипающие в более узких пределах, примерно 160— 200°, называют лигроиновыми; затем следуют керосиновые фракции . В пределах 270—300° выкипают промежуточные керосино-газойлевые фракции, от 300 до 350° газойле-соляровые фракции.

Обычно применяемые условия гидрогенпзационного обессе-{ ривапия термодинамически благоприятствуют гидрированию оле-} фииов, но можно обеспечить некоторую избирательность обсссе-S ривашш и значительно снизить содержание сопряженных диенов / без соответствующего насыщения олефпнов. Так, например, при Г гндрогенизацнонном обессериванип па сульфидном никель-воль-\ фрамовом катализаторе под повышенным давлением .': пресс-дистиллята, выкипающего к пределах 57—196°, удалось достигнуть удаления серы, сопряженных диенов и олефннов соответственно на 66, 89 и 21%. При применении этого катализатора быстрее всего протекает гидрирование олефинов слабо разветвленного строения ; непрореагировавшие олефины претерпевают значительную изомеризацию положения двойной связи , перемещающейся к середине цепи молекулы. Изомеризации углеродного скелета при этом не происходит . Перемещение двойной связи повышает октановое число продукта, по увеличение скорости гидрирования олефинов слабо разветвленного строения может снизить его; правда, это снижение октановою числа компенсируется повышением его в результате перемещения двойной связи.

Предварительно из вакуумного дистиллята, выкипающего в пределах 400—500°С, чистым ПК при числе ступеней экстракции 6 были экстрагированы соединения с общим выходом 1,5 мас.%. Затем, после добавления к дистилляту тетрахлорида титана в количестве 5-10"* г/г, пропи-ленкарбонатом экстрагировали комплексы, после разложения которых определяли выход концентрата . При многократном повторении описанных операций было выделено 11 концентратов, проанализированных по методике . Результаты анализа представлялись как количество молей различных гетероатомов в концентрате, деленное на количество молей ТХТ, добавленных в смесь . Из приведенных данных видно, что среднее лигандное число почти во всех случаях выше теоретически возможного . Интегральные зависимости, характеризующие изменение молярного отношения содержания различных гетероатомов в концентратах, выделенных по ходу ступенчатого экстрагирования, в широком диапазоне описываются линейными функциями. Исходя из этих зависимостей для выяснения взаимосвязи между отдельными группами гетероатомных соединений использовался корреляционный анализ. Анализ результатов, детально описанный в работе , показывает, что в условиях соль-вентно-координационного выделения азотистые основания и сульфиды извлекаются так, как будто они входят в состав одной молекулы . В совокупности эти данные указывают на важную роль специфических взаимодействий в

Результаты выделения соединений азота из вакуумного дистиллята, выкипающего в пределах 400-500°С, путем их^экстрагирования бинарной смесью хлоридовСц., Со ,Сг, № с ПК, ДХО ДОФ показали, что разли ные комбинации растворителя-и акцептора электронов позволяют варьировать селективность и глубину выделения соединений азота из высококипящего нефтяного сырья. Так смесью CoCIo-ПК с высокой степеньк. выделяется АС, особенно огновного характера. Соединения азота нейтрального характера экстрагируются хлоридом Се в ДМСО . '" ' '

Дистиллятный компонент

Дистиллятный компонент моторных масел ................. 3—6 150—180

Дистиллятный компонент НУ НПЗ, очищенный 220%

Получение масел из Волгоградской нефти. Дистиллятное масло получают по схеме: дистиллят -»• фе-нольная очистка, депарафинизация, контактная очистка -*• дистиллятный компонент.

Масло ТСп-10 вырабатывают из малосернистых нефтей, при этом используют высоковязкий остаточный деасфальтированный компонент и маловязкий дистиллятный компонент с низкой температурой застывания. Кроме противозадирной присадки, масло содержит депрессорную присадку. Масло применяют всесезонно в Северных районах и как зимнее в средних климатических зонах для смазывания прямозубых, спирально-конических и червячных передач, работающих при контактных напряжениях до 1500—2000 МПа и температурах масла в объеме до 100—110 °С.

Эффективность очистки тетрахлоридом титана тяжелых фракций нефти представлена в табл. 52. В качестве объектов исследования взяты вакуумные дистилляты промышленной западно-сибирской нефти. Выбор этих дистиллятов объясняется тем, что в них сосредоточена значительная часть АС при практическом отсутствии асфальтенов и металлсодержащих соединений. Исследованы вакуумные дистилляты двух типов . ВД-1 представляет собой широкую фракцию 360— 490°С, которую используют в качестве сырья для каталитической и гидро-генизационной переработки в производстве смазочных материалов и топ-лив. Около 60% АС являются АО. ВД-2 представляет собой тяжелый дистиллятный компонент, вовлекаемый в нефтепереработку и используемый в производстве вязкого компонента моторных масел. По характеристикам ВД-2 приближается к нефтяным остаткам. В связи с повышенным содержанием гетероорганических соединений, аренов и смол этот дистиллят не применяется в процессах каталитической и гидрогениза-ционной переработки, хотя принципиально может служить сырьем для получения более легких топлив после соответствующей очистки. Из представленных данных видно, что тетрахлорид титана и хлорид кобальта довольно эффективно удаляют АС из вакуумных дистиллятов. При выборе неводных растворителей руководствовались общими требованиями к свойствам экстрагентов — их высокой плотности, несмешиваемости с углеводородами, высокой температуре кипения и разложения, низкой температуре застывания, хорошей растворимости в воде, способности к эффективному взаимодействию с комплексообразователем с целью его максимально полного извлечения из рафината, доступности и дешевизне. Свойства использованных в исследованиях неводных растворителей пред-

Средний дистиллятный компонент

Тяжелый дистиллятный компонент

Для проведения данного исследования были использованы масла, полученные из сернистых нефтей, — остаточный компонент, очищенный 200 и 400% фенола, и дистиллятный компонент, подвергнутый очистке 100, 200, 260 и 400% фенола. Смешением указан-

остаточный компонент дистиллятный компонент присадка на поршне установки ПЗВ *

остаточный компонент дистиллятный компонент присадка на поршне установки ПЗВ *