Главная -> Словарь

Дистиллятов отбираемых

нимальным содержанием асфальтенов, карбенов, карбоидов и ге-теросоединений — из тяжелых газойлей коксования и каталитического крекинга, вакуумных дистиллятов, малосернистых крекинг-остатков дистиллятного происхождения. Однако при этом следует учесть, что для получения повышенных выходов кокса на исходное сырье требуется предварительная термополимеризация, и процесс коксования нужно проводить под давлением 6—8 кгс/см2.

1 ^Специальная гидрогенизационная подготовка сырья, применение вакуумных дистиллятов малосернистых нефтей с небольшим содержанием ароматических углеводородов, реализация схем с гидрированием циркулирующего газойля позволяют ёщёРболсс-тювысить эффективность применения цеолитсодержащих катали-'saTOpoBjHa рис. 1.2 приведены ожидаемые на основе исследований этапы постепенного роста выхода бензина на установках ка-

Изменение теплового эффекта крекинга с изменением температуры реакции учитывается по закону Кирхгофа в соответствии с методикой, описанной в работе . При отсутствии экспериментальных данных приведенное уравнение с эмпирической поправкой можно попользовать для крекинга вакуумных дистиллятов малосернистых нефтей.

Промышленностью вырабатывается широкий ассортимент твердых нефтяных парафинов различного назначения: высокоплавкие парафины с интервалом температуры плавления в 2°С при содержании масла не более 0,8% ; неочищенные парафины с температурой плавления 45—52 °С и содержанием масла не более 2,2% , отличающиеся высоким содержанием н-алканов; пищевые парафины, получаемые из парафиновых дистиллятов малосернистых нефтей, относятся к парафинам высокой степени очистки. В них не допускается содержание канцерогенных веществ, в частности 3,4-беизпирена. Парафины для пищевой промышленности различаются по температуре плавления при содержании масла не более 0,5% .

ПМ — масло-мягчитель для резиновой промышленности. Получают из дистиллятов малосернистых нефтей путем селективной очистки, депарафинизации и гидроочистки. Применяют в производстве шинных резин и резино-технических изделий.

нимальным содержанием асфальтенов, карбенов, карбоидов и ге-теросоединений — из тяжелых газойлей коксования и каталитического крекинга, вакуумных дистиллятов, малосернистых крекинг-остатков дистиллятного происхождения. Однако при этом следует учесть, что для получения повышенных выходов кокса на исходное сырье требуется предварительная термополимеризация, и процесс коксования нужно проводить под давлением 6—8 кгс/см2.

венных масляных дистиллятов малосернистых нефтей с добавкой

I ! Быстрое развитие в стране алюминиевой промышленности ! t привело к росту потребности в малосернистом электродном нефтя-j , ном коксе. Увеличение его производства возможно в первую очередь за счет использования остатков и тяжелых дистиллятов малосернистых нефтей. Одной из перспективных нефтей для выработки 1 ' кокса является мангышлакская, содержащая незначительное коли-1 ! честно серы и тяжелых металлов. Опыт эксплуатации установок I i замедленного коксования на остатках мангышлакской нефти вы-l i явил следующие особенности процесса коксования:

Масла Дп-8, Дп-11, Д-11 и Дп-14 получают из высококачественных масляных дистиллятов малосернистых нефтей с добавкой в необходимых случаях авиационного масла типа МК-22, например за основу Дп-8 взято индустриальное 50, а в качестве основы Дп-11 используют смесь масел индустриального 50 МК-22 и веретенного АУ.

Из мазута 'получается 14,1% от нефти обессеренного дизельного топлива и 28,3% котельного. Котельное топливо состоит целиком из дистиллятов: малосернистых и сернистых , характеризуется низкой плотностью

В колонне К-2 все тепло, необходимое для ректификации, вносится потоком сырья, которое нагревается в печи до паро-жидкостного состояния. Поэтому для улучшения четкости разделения в этой колонне необходимо увеличивать долю отгона сырья , что достигается повышением температуры и снижением давления в зоне питания. Предпочтительно, чтобы доля отгона на 5—10% превышала сумму светлых дистиллятов, отбираемых в колонне.

SGoi — сумма расходов всех дистиллятов, отбираемых выше рассчитываемого сечения.

Качество дистиллятов, отбираемых с колонны в виде боковых жидкостных погонов, регулируют при помощи задвижек на переточных линиях, соединяющих основную колонну с соответствующими секциями отпарной колонны, изменяя количество флегмы, перетекающей в отпарную секцию, и количество флегмы, стекающей на нижележащие тарелки основной колонны на орошение. Прикрытие задвижки уменьшает количество отбираемого дистиллята и облегчает его фракционный состав, наоборот, открытие задвижки увеличивает количество отбираемого дистиллята и соответственно утяжеляет его. Увеличение подачи перегретого водяного пара в отпарную секцию утяжеляет дистиллят, так как при этом больше отпаривается легких фракций, возвращающихся в основную колонну; уменьшением подачи пара достигают обратного. 1

В работе показана нестабильность свойств дистиллятов, отбираемых сверху камеры при использовании прямо-гонного сырья и крекинг-остатка. Аналогичные изменения кривых температуры верха реактора и физико-химических констант дистиллята указывают на одни и те же причины этих изменений, которые связаны с фазовыми переходами в реакторе в процессе коксования. В первый период коксования до пороговой концентрации асфальтены накапливаются в остатке, затем они выпадают во вторую фазу. Момент выпадения асфальтенов и начало образования коксового массива четко прослеживаются на кривых изменения выходов и качества дистиллята. Чем меньше агрегативная устойчивость системы , тем скорее достигается пороговая концентрация асфальтенов и выпадение их во вторую фазу. Затем наступает при постоянной подаче сырья в реактор период непрерывного выделения асфальтенов, концентрация которых превышает порог осаждения. Результаты анализа кокса по высоте реактора показали его неодинаковое качество. Большее время, затрачиваемое на удаление кокса из средней части камеры, согласуется с высокой механической его прочностью в этой зоне. При удалении кокса из нижней и верхней зоны формируется мелочь , что снижает качество электродного кокса. Это видно из данных табл. 17, полученных на различных установках замедленного коксования при работе на, различном сырье.

В атмосферной колонне 10 все тепло, необходимое для ректификации, вносится потоком сырья, которое нагревается в печи до паро-жидкостного состояния. Поэтому для улучшения четкости разделения в этой колонне необходимо увеличивать долю отгона сырья , что достигается повышением температуры и снижением давления в зоне питания. Предпочтительно, чтобы доля отгона на 5-10% превышала сумму светлых дистиллятов, отбираемых в колонне.

В колонне К-2 все тепло, необходимое для ректификации, вносится потоком сырья, которое нагревается в печи до паро-жидкостного состояния. Поэтому для улучшения четкости разделения в этой колонне необходимо увеличивать долю отгона сырья , что достигается повышением температуры и снижением давления в зоне питания. Предпочтительно, чтобы доля отгона на 5—10% превышала сумму светлых дистиллятов, отбираемых в колонне.

2GD; — сумма расходов всех дистиллятов, отбираемых выше рассчитываемого сечения.

В работе показана нестабильность свойств дистиллятов, отбираемых сверху камеры при использовании прямо-гонного сырья и крекинг-остатка. Аналогичные изменения кривых температуры верха реактора и физико-химических констант дистиллята указывают на одни и те же причины этих изменений, которые связаны с фазовыми переходами в реакторе в процессе коксования. В первый период коксования до пороговой концентрации асфальтены накапливаются в остатке, затем они выпадают во вторую фазу. Момент выпадения асфальтенов и начало образования коксового массива четко прослеживаются на кривых изменения: выходов и качества дистиллята. Чем меньше агрегативная устойчивость системы , тем скорее достигается пороговая концентрация асфальтенов и выпадение их во вторую фазу. Затем наступает при постоянной подаче сырья в реактор период непрерывного выделения асфальтенов, концентрация которых превышает порог осаждения. Результаты анализа кокса по высоте реактора показали его неодинаковое качество. Большее время, затрачиваемое на удаление кокса из средней части камеры, согласуется с высокой механической его прочностью-в этой зоне. При удалении кокса из нижней и верхней зоны формируется мелочь , что снижает качество-электродного кокса. Это видно из данных табл. 17, полученных на различных установках замедленного коксования при работе на. различном сырье.

В работе показана нестабильность свойств дистиллятов, отбираемых сверху камеры при использовании прямо-гонного сырья и крекинг-остатка. Аналогичные изменения кривых температуры верха реактора и физико-химических констант дистиллята указывают на одни и те же причины этих изменений, которые связаны с фазовыми переходами в реакторе в процессе коксования. В первый период коксования до пороговой концентрации асфальтены накапливаются в остатке, затем они выпадают во вторую фазу. Момент выпадения асфальтенов и начало образования коксового массива четко прослеживаются на кривых изменения: выходов и качества дистиллята. Чем меньше агрегативная устойчивость системы , тем скорее достигается пороговая концентрация асфальтенов и выпадение их во вторую фазу. Затем наступает при постоянной подаче сырья в реактор период непрерывного выделения асфальтенов, концентрация которых превышает порог осаждения. Результаты анализа кокса по высоте реактора показали его неодинаковое качество. Большее время, затрачиваемое на удаление кокса из средней части камеры, согласуется с высокой механической его прочностью-в этой зоне. При удалении кокса из нижней и верхней зоны формируется мелочь , что снижает качество-электродного кокса. Это видно из данных табл. 17, полученных на различных установках замедленного коксования при работе на. различном сырье.

Особо следует остановиться на системах регулирования качества боковых дистиллятов, отбираемых через стриппинги . В этом случае на перетоке флегмы из колонны в стриппинг клапан поддерживает расход по температуре паров над тарелкой вывода флегмы. . Если эта температура растет , то расход флегмы должен быть уменьшен, при этом возрастет количество флегмы, поступающей на нижележащие тарелки в колонне , и температура паров вернется к заданному значению.

Фракционный состав бензина определяется температурой верхней части колонны, которую регулируют подачей орошения. Эта регулировка обычно осуществляется автоматически. Фракционный состав остальных дистиллятов, отбираемых в виде жидкостных потоков, регулируется перетоком из основной колонны в отпарные. Для упрощения фракционного состава продукта уменьшают поступление его по перетоку, тогда количество флегмы, перетекающей на нижние тарелки, увеличивается, температура понижается и фракционный состав продуктов облегчается. Для утяжеления фракционного состава необходимо произвести обратную операцию: увеличить переток в отпарную колонну.

где G2,Gr, GB03fl—соответственно расход водяного пара, газов и воздуха в рассматриваемом сечении колонны; ED — сумма расходов всех дистиллятов, отбираемых выше рассчитываемого сечения. Затем определяют: температуру конца однократного испарения этих паров; ср'едний температурный перепад между тарелками в концентрационной части вакуумной колонны; температуру tg вывода бокового погона по формуле: