Главная -> Словарь

Дальнейшем предполагается

формации с увеличением его уменьшается до некоторой минимальной величины. При дальнейшем повышении градиента скорости вязкость смазки уже не изменяется и консистентная смазка начинает вести себя, как ньютоновская жидкость .

Дифференциальный метод представления состава непрерывных смесей используют при расчете процессов перегонки и ректификации нефти и нефтяных фракций с получением продуктов широкого фракционного состава, так как в этом случае сложный характер нефтяных смесей не проявляется и можно считать, что непрерывная смесь представляет собой практически идеальный раствор. Последующее уточнение характеристик смеси — учет влияния углеводородного или группового состава и наличия азеотропных смесей, очевидно, потребуется при дальнейшем повышении четкости перегонки и ректификации, повышении глубины отбора продуктов, а также при выделении индивидуальных компонентов или группы компонентов из узких нефтяных фракций.

Установлено, что значительное влияние на глубину гидроочистки дизельного топлива с применением АКМ катализатора оказывает соотношение Н : С в пределах of 18—27 до 125—142,5 {22))). При дальнейшем повышении соотношения эффективность гидроочистки снижается. Если по условиям эксплуатации отсутствует возможность повысить концентрацию водорода в циркуляционном газе на входе в реактор до оптимального значения, то следует идти по пути повышения общего давления в системе .

Электрообработка эмульсий заключается в пропускании нефти через электрическое поле, преимущественно переменное промышленной частоты и высокого напряжения . В результате индукции электрического поля диспергированные капли воды поляризуются, деформируются с разрушением защитных пленок, а в результате частой смены полярности электродов увеличивается вероятность их столкновения и укрупнения, и в итоге.скорость осаждения глобул с образованием отдельной фазы. По мере увеличения глубины обезвоживания расстояния между оставшимися каплями увеличиваются и коалес — ценция замедляется. Поэтому конечное содержание воды в нефти, обработанной в электрическом поле переменного тока, колеблется от следов до 0,1 %. Коалесценцию оставшихся капель воды можно усилить повышением напряженности электрического поля до определенного предела. При дальнейшем повышении напряженности поля ускоряются нежелательные процессы электрического диспер — гирования капель и коалесценция снова замедляется. Поэтому применительно к конкретному типу эмульсий целесообразно подбирать оптимальные размеры электродов и расстояния между ними. Количество оставшихся в нефтях солей зависит как от содержания остаточной воды, так и от ее засоленности. Поэтому с целью достижения глубокого обессоливания осуществляют промывку солей подачей в нефть оптимально го количества промывной воды. При чрезмерном увеличении количества промывной воды растут затраты на обессоливание нефти и количество образующихся стоков. В этой связи с целью экономии пресной воды на ЭЛОУ многих НПЗ успешно применяют двухступенчатые схемы с проти — воточной подачей промывной воды.

На рис. III.24 и III.25 видно, что в незаштрихованных областях смесь ведет себя как индивидуальное вещество, с той разницей, что в чистом компоненте фазовые превращения происходят при постоянных давлении и температуре , а для смеси — в интервале температур be . Действительно, при изобарическом повы-шении температуры от точки а до точки b соответственно на рис. III.24 и рис. III.25—жидкая фаза не меняет своего состояния. Затем в точке b начинается образование паровой фазы. Между точками b и с сосуществуют две фазы — жидкость и пар. При дальнейшем повышении температуры в точке с вся смесь переходит в парообразное состояние.

При лагреве биметалла толщиной 10 мм от 20 до 900? С прочностные свойства его постепенно снижаются, а пластические, снижаясь при нагреве до 300—400° С, возрастают при дальнейшем повышении температуры. Изгибать листы из биметалла рекомендуется из цельной и сварной заготовок с предварительной термической обработкой .

При дальнейшем повышении скорости газа частицы начинают энергично перемешиваться и быстро менять положение относительно друг друга. Расстояния между ними увеличиваются, и слой расширяется еще больше. Часть наиболее быстро движущихся тлер-дых частиц вылетает из слоя. Такой слой катализатора с довольно четко обозначенным уровнем взвешенных в газе частиц напоми нает кипящую жидкость. Это состояние называют турбулентной флюидизацией. На современных установках второй подгруппы процессы крекинга сырья и регенерации катализатора осуществляют в псевдокипящем слое взвеси, т. е. при режиме турбулентной флюидизации.

Благодаря различному влиянию перечисленных параметров на процесс окисления углеводородов с ростом температуры выше определенного предела наблюдается снижение скорости окисления. Как видно из рис. 2.2, в интервале 320—360 °С температурный коэффициент средней скорости окисления пропана имеет отрицательное значение, т. е. с ростом температуры скорость реакции уменьшается. В интервале 360—390 °С температурный коэффициент близок к нулю, а при дальнейшем повышении температуры принимает положительное значение. '

С повышением температуры может произойти отделение одной или двух четырехугольных областей от боковой стороны диаграммы, причем образуются тонкие петли с собственными критическими точками экстракции . Один из компонентов оказывается при этом неограниченно смешивающимся с одним или двумя другими, но на диаграмме все еще остается область трехфазного состояния. При дальнейшем повышении

2) С увеличением температуры достигается предел, выше которого скорость окисления снижается при повышении температуры. Отрицательные значения температурного коэффициента были впервые обнаружены Пизом и, как было установлено позже, наблюдаются почти для всех парафиновых углеводородов пропана, а также для некоторых оле-финов. Точная граница отрицательных значений температурного коэффициента может меняться в зависимости от изменения парциальных давлений и отношений реагентов и от поверхностных условий. При дальнейшем повышении температуры скорость реакции снижается до минимума, а затем снова возрастает. Температура, при которой наблюдается минимальная скорость реакции, может варьировать от 380 до 430° С.

На основании результатов, полученных при изучении влияния пар-, циального давления водорода и «-пентана, можно предположить, что изменение рабочего давления в пределах 1,5-10,0 МПа не должно отражаться на скорости реакции при условии сохранения парциального давления н-пентана не выше 1,0 МПа. При дальнейшем повышении парциального давления н-пентана увеличение рабочего давления должно приводить к торможению реакции изомеризации. Результаты опытов подтверждают эти предположения. При повышении рабочего давления от 4,0 до 10,0 МПа, сохранении мольного отношения водород : н-пентан= 19 и изменении парциального давления н-пентана от 0,2 до 0,5 МПа глубина изомеризации н-пентана не изменялась. Соответственно, и константа скорости реакции осталась постоянной. При повышении рабочего давления в тех же пределах, но при мольном соотношении водород: н-пентан=3 и изменении парциального давления н-пентана от 1,0 до 2,5 МПа константа скорости реакции изменялась от 0,46 до 0,26.

В связи с увеличением потребления нефтепродуктов предполагается в ближайшем будущем построить нефтеперерабатывающий завод в Тегеране мощностью 4,25 млн. г в год, на заводе будет перерабатываться нефть, поступающая с месторождений Ахваз и Месджеде-Солейман. В дальнейшем предполагается построить нефтеперерабатывающие заводы в Ширазе, Хорасане, Хузейстане и Иранском Азербайджане, а также модернизировать завод в Керманшахе.

Выбор различных вариантов очистки определяется также и требованиями к сырью последующих стадий переработки. Так, если газ в дальнейшем предполагается направлять на низкотемпературную переработку , то нельзя производить очистку газа от H2S и СО2 с использованием третичных аминов, которые селективно извлекают H2S в присутствии СО2, так как высокое содержание СО2 в очищенном газе может вы-

В 1974 г. цена малосернистого прокаленного кокса уже составляла 80— 120 долл/т. В дальнейшем предполагается ее увеличение до 200 и более долл/т в зависимости от требований к качеству.

Практика эксплуатации обожженных и 'самообжигающихся анодов в алюминиевой промышленности показала некоторые преимущества первых. Поэтому в дальнейшем предполагается па укрупненных электролизерах применять обожженные аноды, причем преимущественно непрерывного типа .

На технологию и качество карбида кремния влияют примеси, содержащиеся в шихте. Они способствуют переходу окиси кремния в устойчивую форму и снижают скорость реакции. Вредными примесями в шихте являются окислы алюминия, железа, магния, кальция и других металлов, а также сера. Окиси глинозема, магния и кальция склонны к образованию силикатов, способствующих спеканию шихты, а окись железа приводит к образованию сплавов железа с кремнием. Расход электроэнергии на 1 т карбида кремния— от 8000 до 11 000 квт-ч, что составляет 25—34% всех затрат. Суммарный расход углеродистого материала мало зависит от сорта производимого карбида кремния и колеблется ,в сравнительно узких пределах . Из этого количества 50% падает на нефтяной кокс. В дальнейшем предполагается увеличение этой доли, что диктуется экономическими соображениями. Стоимость углеродистого материала составляет 25% от заводской себестоимости, поэтому затраты на восстановитель весьма ощутимо сказываются на стоимости готового продукта.

В 1974 г. цена малосернистого прокаленного кокса уже составляла 80— 120 долл/т. В дальнейшем предполагается ее увеличение до 200 и более долл/т в зависимости от требований к качеству.

Практика эксплуатации обожженных и самообжигающихся анодов в алюминиевой промышленности показала некоторые преимущества первых. Поэтому в дальнейшем предполагается на укрупненных электролизерах применять обожженные аноды, причем преимущественно непрерывного типа .

На технологию и качество карбида кремния влияют примеси, содержащиеся в шихте. Они способствуют переходу окиси кремния в устойчивую форму и снижают скорость реакции. Вредными примесями в шихте являются окислы алюминия, железа, магния, кальция и других металлов, а также сера. Окиси глинозема, магния и кальция склонны к образованию силикатов, способствующих спеканию шихты, а окись железа приводит к образованию сплавов железа с кремнием. Расход электроэнергии на 1 т карбида кремния— от 8000 до 11 000 квт-ч, что составляет 25—34% всех затрат. Суммарный расход углеродистого материала мало зависит от сорта производимого карбида кремния и колеблется ,в сравнительно узких 'пределах . Из этого количества 50% падает на нефтяной кокс. В дальнейшем предполагается увеличение этой доли, что диктуется экономическими соображениями. Стоимость углеродистого материала составляет 25% от заводской себестоимости, поэтому затраты на восстановитель весьма ощутимо сказываются на стоимости готового продукта.

Разработанные установки в дальнейшем предполагается сделать портативными. Их можно использовать для научных и практических целей.

В 1974 г. цена малосернистого прокаленного кокса уже составляла 80— 120 долл/т. В дальнейшем предполагается ее увеличение до 200 и более долл/т в зависимости от требований к качеству.

В дальнейшем предполагается развитие АО "Ангарская