Главная -> Словарь

Дополнительное количество

Преимуществами этой комбинированной установки являются большая глубина отбора из нефти дестиллатного сырья для каталитического крекинга, использование избыточного тепла продуктов коксования на дополнительное испарение нефти в испарителе, а также на нагрев смолистого остатка перед его коксованием.

Из реакционной камеры Р1 прореагировавшие продукты непрерывно отводятся через редукционный клапан в испаритель И1, в котором поддерживается давление 10 am. Вследствие резкого падения давления в испарителе происходит испарение части жидких продуктов крекинга. Неиспарившаяся жидкая часть с низа испарителя И1 отводится на дополнительное испарение, а пары через верх испарителя уходят в ректификационную колонну К1, в нижнюю ее секцию, где встречаются с исходным сырьем.

Так как в этом трубопроводе в связи с понижением давления от р„ до рк происходит дополнительное испарение сырья , то для расчета потери напора также может быть использовано уравнение или , в котором величина 1Я есть известная расчетная длина трансферного трубопровода, включающая его геометрическую длину и эквивалентную длину местных гидравлических сопротивлений .

Паровая и жидкая фазы после змеевика трубчатой печи разделяются в испарителе , где происходит некоторое дополнительное испарение жидкой фазы за счет снятия тепла перегрева. Оптимальная температура в испарителе 370—390 °С, что соответствует 395-405 °С на выходе из змеевика.

Если в трубопроводе АВ сырье находится в двухфазном состоянии, задача определения потерн напора осложняется тем, что доля отгона является переменной величиной, так как в результате перепада давления в трубопроводе АВ происходит дополнительное испарение. Это испарение происходит в условиях, близких к адиабатическим, так как потери через теплоизоляцию трубопровода АВ невелики. Пренебрегая тепловыми потерями, напишем:

В результате снижения давления перед фляшингом происходит дополнительное испарение легких фракций из остатка. Чтобы улучшить условия испарения, в нижнюю часть фляшинга вводят водяной пар.

При дросселировании потока давление снижается до 0,14- 0,15 МПа, что приводит к испарению части углеводородов. В процессе теплообмена происходит дополнительное испарение углеводородов в трубных пучках. Для увеличения доли жидкой фазы в углеводородный поток после дросселирования на входе в трубный пучок контакторов может вводиться дополнительный жидкий поток из низа правого отсека сепаратора.

В первом испарителе поддерживается давление обычно 4—6 ат. Вследствие резкого снижения давления по сравнению с давлением в трубах печи и большого объема парового пространства в испарителе происходит интенсивное испарение продуктов крекинга. На установках старого типа имелся лишь один испаритель, и крекинг-остаток отводился из него в товарные резервуары как конечный продукт — котельное топливо. Введение в практику вторичных испарителей позволило углубить крекинг-процесс, следовательно, уменьшить выход крекинг-остатка. Плотность крекинг-остатка из первого испарителя равнялась 0,97—0,98; остаток, получаемый из второго испарителя, имеет плотность 1,0 и выше. Дополнительное испарение фракций во втором испарителе происходит вследствие перепада давления в нем до 1—1,5 ат и ввода водяного пара.

В испарителе И1 вследствие падения давления происходят дополнительное испарение и разделение на жидкую и паровую фазы. Температура в испарительном пространстве равна примерно 420—435°. Пары уходят в первую ректификационную колонну, а жидкость в испаритель И2, где дополнительное испарение крекинг-остатка обусловлено дальнейшим перепадом давления и вводом перегретого водяного пара в нижнюю часть испарителя И2. Отпаренный крекинг-остаток откачивают насосом, охлаждают в водяном холодильнике Т10 и направляют в резервуары. Наличие вторичного испарителя позволяет использовать и слегка обводненное сырье, так как на верхних тарелках испарителя вода испаряется и отводится из системы. Пары воды и легких фракций уходят с верха испарителя И2 в конденсатор Т2.

В испарителе И1 давление ниже, чем в реакционной камере Р1, поэтому часть жидких продуктов крекинга здесь испаряется. Неиспарившийся остаток отводится из испарителя И1 на дополнительное испарение, а пары уходят в ректификационную колонну К1.

Если в трубопроводе АВ сырье находится в двухфазном состоянии, задача определения потери напора осложняется тем, что доля отгона является переменной величиной, так как в результате перепада давления в трубопроводе АВ происходит дополнительное испарение. Это испарение происходит в условиях, близких к адиабатическим, так как потери через теплоизоляцию трубопровода АВ невелики. Пренебрегая тепловыми потерями, напишем:

При использовании рассмотренного комбинированного подхода к оценке коррозионно-усталостной долговечности необходимо делать корректировку на этап развития трещины. Однако подстановка выбранных выше параметров в выражение показывает, что в самом благоприятном случае дополнительное количество циклов нагружения до разрушения трубы составляет около 800. При этом ошибка прогнозирования природного газа в первую очередь выделяются высококипящие углеводороды. Полученную жидкость направляют в колонну, в которой отгоняются легкие компоненты. Затем бензин направляют на стабилизацию, в результате которой отгоняется дополнительное количество пропана и бутана. Этот процесс является наиболее старым методом отбензинивания природных газов; его применяют для фракционирования жирных газов и в настоящее время лишь в ограниченных размерах.

насыщенного при более высокой температуре, постепенно охлаждая его по мере образования комплексов. При таком методе из насыщенного при высокой температуре раствора выделяется дополнительное количество мочевины, соответствующее количеству, израсходованному на образование комплексов, и раствор мочевины все время остается насыщенным.

Дополнительное количество хлористого метила в большинстве случаев можно получить взаимодействием метанола с хлористым водородом в присутствии хлористого цинка в качестве катализатора.

После этого шо мере накопления новых количеств «лерекиси» .начинают непрерывно отбирать в час около 30—50% содержимого колонны' /, перекачивая эту жидкость насосом 5 в колонну 4. Одновременно с этим в колонну 1 вводят «з напорной емкости такое же количество свежего или «обратного» .мепазина, поддерживая уровень жидкости в колонне на прежней высоте. Дополнительное количество уксусного ангидрида подают в циркуляционную трубу непосредственно перед насосом 3. Концентрацию «лерекиси» в колонне 1 поддерживают по возможности более постоянную. Чем больше скорость образования «перекиси», тем быстрее следует лереводить содержимое колонны / в колонну 4.

В период расщепления на шариках кокса оседает дополнительное количество кокса, из-за чего размер частиц увеличивается. Дробильная установка с последующей воздушной сепарацией снова производит необходимое количество частиц с нужными размерами, которые опять подаются в установку. Кокс не нужно обновлять в течение всего цикла, так как образующиеся коксовые шарики вполне заменяют истирающиеся частицы кокса. ?•

Дегидратация этиленциангидрина проводится каталитически в жидкой фазе при температуре 200 — 280 °С или в газовой фазе с активной окисью алюминия в качестве катализатора. При работе в жидкой фазе стальную емкость для дегидратации, снабженную мощной мешалкой, заполняют наполовину техническим этилен-циангидрином и 3%-ной окисью магния или бокситом и постепенно нагревают до 280 °С. Воду и образующийся акрилонитрил непрерывно отгоняют. В зависимости от степени отгонки обоих компонентов вводят дополнительное количество этиленциангидрина. Спустя 40 ч реакцию прерывают для очистки реакционного котла. Затем дегидратация продолжается. Для осуществления непрерывного процесса нужно иметь несколько реакторов.

В директивах XXV съезда КПСС дана программа грандиозного развития промышленности в 1976—1980 гг. С учетом общих задач нефтеперерабатывающей промышленности значительное развитие получат гидрогенизационные процессы, ив частности процессы гидроочистки моторных топлив, перспективное внедрение которых всецело зависит от разработки новых эффективных цеолитсодержащих катализаторов, открывающих широкие возможности для создания мощных установок и интенсификации действующих. К концу десятой пятилетки за счет интенсификации установок типа Л-24-6 и Л-24-7 намечено получить дополнительное количество очищенного дизельного топлива, что равнозначно строительству пяти укрупненных установок.

Крекинг сырья протекает с поглощением тепла, которое называется теплотой реакции крекинга. Это тепло затрачивается на разрыв связей между атомами молекулы. При обычной глубине разложения сырья теплота реакции каталитического крекинга приблизительно равна 50 большим калориям на один килограмм пропускаемого через реактор сырья. Не следует смешивать теплоту реакции крекинга с теплотой, затрачиваемой на испарение сырья и нагрев его до рабочей температуры крекинга. На это расходуется дополнительное количество тепла.

роке удаляются низкомолекулярные меркаптаны. Оставшиеся в продукте высокомолекулярные меркаптаны переводятся в дисульфиды в реакторе 7, куда вместе с бензином подается воздух и дополнительное количество раствора мерокс. С верха реактора 7 смесь поступает в отстойник 8 для разделения. Отстоявшийся и очищенный бензин выводится из отстойника сверху, а раствор мерокс с низа отстойника идет на рециркуляцию.

В первой колонне достигается 70%-ное превращение пропилена. Для ускорения реакции карбонилирования температуру во второй колонне повышают примерно на 10° С, а также вводят дополнительное количество синтез-газа.