Главная -> Словарь

Дополнительного экранирования

С повышением высоты и дальности полета сверхзвуковых летательных аппаратов важное значение при их эксплуатации приобрели давление насыщенных паров топлива и его объемная теплота сгорания. При полете со сверхзвуковой скоростью давление паров топлива в баке самолета повышается в результате нагрева. На определенной высоте оно может стать выше атмосферного, и топливо закипает. Для предотвращения кипения топлива баки сверхзвуковых самолетов делают герметичными, а топливо в них находится под давлением воздуха, подаваемого от компрессора двигателя, или нейтрального газа, например азота. Чем выше давление насыщенных паров топлива, тем выше должно быть давление наддува. При высоком давлении в баках требуется дополнительное увеличение их прочности, что приводит к увеличению веса самолета. Кроме того, при работе на топливе с высоким давлением насыщенных паров на определенных высотах в топливной системе могут образоваться паровые пробки. При сверхзвуковом полете на таком топливе трудно обеспечить бескавитационный режим работы насосов. Поэтому у топлив, предназначенных для сверхзвуковых полетов, давление насыщенных паров регламентируют. Для понижения давления насыщенных паров утяжеляют фракционный состав используемых топлив, в первую очередь повышая температуру начала их кипения.

ным табл. 3 или 4); 1,05 — коэфициент, учитывающий дополнительное увеличение

Во всех проектах коксовых печей размеры указываются в "холодном состоянии", поэтому в процессе разогрева и эксплуатации коксовой батареи приходится периодически корректировать стыковку коксовых машин и каменной кладки. Недостатком динаса является также малая термическая устойчивость при резких сменах температур, при охлаждении до температур ниже 600°С, особенно ниже 300°С, а также дополнительное увеличение линейных размеров — рост в пределах 0,2—0,3% после начала нормальной работы коксовой батареи.

Из рис. 14 и 17—20 можно заметить, что поднятие выхлопа на два-четыре калибра существенно улучшает санитарные условия работы воздухозабора. Так, при безветрии дополнительное увеличение высоты выхлопа на четыре калибра обусловливает удлинение зоны безопасного размещения воздухозабора с 16 до 23 калибров, а при ветре k = = 0,60, а для абсорберов и т. д. k = 0,50. 6. Продувка и унос жидкости. Продувка и чрезмерный унос жидкости происходят при весьма высоких скоростях паров, когда дополнительное увеличение расхода пара вызывает значительное увеличение механического уноса и потери напора, хотя к. п. д. тарелки в первые моменты снижается сравнительно немного. Очевидно, здесь наблюдается лавинообразное нарастание; с увеличением механического уноса уменьшается чистое сечение прохода паров в стаканах вышележащей тарелки, тем самым вызывается прогрессивное увеличение уноса. Жидкость, рециркулирующая таким образом между тарелками, которую чрезвычайно трудно определить расчетом, накапливается в промежутке между тарелками. На диаграмме производительности, типа показанной на рис. 3, при постоянной высокой скорости пара количество жидкости, вовлеченной во внутреннюю циркуляцию, а следовательно, и нагрузка по жидкости увеличивается; режим перемещается вправо по диаграмме, ив конце концов на одной из тарелок колонны произойдет захлебывание. При этих условиях эффективность фазового контакта резко снижается. Считают, что если колонна в таком режиме работает достаточно длительно, произойдет фактическое захлебывание колонны. Обычно диаграммы производительности колонн рассчитывают, исходя из внешнего расхода жидкости и пара, не учитывая внутренней циркуляции жидкости между тарелками в результате уноса. Поэтому на диаграмме производительности следует различать чрезмерный унос и захлебывание.

5. Продувка и унос. Для колонн с ситчатыми тарелками предельные условия, при которых возникают продувка и чрезмерный унос жидкости, достаточно .четко определить не удается. При низких или средних нагрузках по жидкости существует предельная высокая скорость пара, дополнительное увеличение которой приводит к большому увеличению гидравлического сопротивления и уноса и резкому падению к. п. д. тарелки. Так лак надежные данные отсутствуют, можно принять, что для ситчатых тарелок влияние скорости жидкости, физических свойств жидкости и расстояния между тарелками сказывается аналогично рассмотренному для колпачковых тарелок . Логично думать, что увеличение нагрузки по жидкости при постоянной скорости пара вызовет увеличение уноса жидкости. Влияние этого фактора четко не установлено; при расстоянии между тарелками 450 мм и больше оно незначительно по сравнению

Чтобы показать сходство между пламенами предварительно приготовленных смесей и диффузионными пламенами, следует обратиться сначала к рис. 35, где показаны пределы срыва для пламени смесей бутан — воздух с содержанием бутана от 2 до 28% . Смесь, содержащая 28% бутана, выходит далеко за пределы воспламеняемости, и поэтому ее горение можно рассматривать как диффузионное. В качестве характеристического параметра принят градиент скорости на границе пламени; этот параметр позволяет установить достаточно четкую корреляцию данных для одного и того же топлива при неизменном давлении в камере сгорания . Если принять за основу градиент скорости, фактически существующий на выходе из сопла, вблизи которого находится пламя, то показатели для ламинарного и турбулентного режимов потока укладываются в данном случае на одной линии. Наряду со сходством пламени предварительно приготовленной смеси и диффузионного пламени между ними существуют и различия. Как видно из рис. 35, отрыв турбулентных диффузионных пламен может происходить на пределе стабильности пламени, после чего пламя стабилизируется в зоне сгорания на некотором расстоянии от сопла. Именно такого типа пламена обычно применяются в промышленной практике. Для срыва этого пламени требуется большое дополнительное увеличение скорости.

si — дополнительное увеличение толщины днища на укрепле-

Показатели даются только для изменения количества ступеней реагирования тп=от J до 4, в пределах которого влияние промежуточного теплоотвода наиболее интенсивно. Согласно полученным данным вполне удовлетворительные к. п. д. для этих процессов достигаются при введении всего трех точек промежуточного охлаждения . Дополнительное увеличение их количества даст только небольшое уменьшение расчетных объемов реакторов.

Дополнительное увеличение расщепляющей активности катализаторов на основе A/t-Mp/А?2°з» содержащих добавку Si02 или синтетического цеолита, достигается введением в их состав фтора . Но данным фирмы ЮОП , максимальный эффект активации катализатора Wb-Mo/A^203- StOg возникает при введении фтора пропиткой водным раствором HF после нанесения активных компонентов на поверхность алюмосиликата одноступенчатой пропиткой и термообработки при температуре 593°С . Введение HF в пропиточный раствор НрМоО^ и ^t ДОЭ3)2, стабилизированный аммиаком, или предварительная пропитка алюмосиликатного носителя раствором LF приводят к частичной дезактивации катализатора. Аналогичная закономерность наблкг-дается в отношении 'гидродесульфирующей и гидродеазотирующей активности катализатора .

безусловно невыгодно. При желании увеличить тепловую мощность существующих печей следует идти по пути дополнительного экранирования, но тоже до определенного продела, так как чем больше степень экранирования, тем менее эффективно дальнейшее экранирование.

На ряде установок замедленного коксования печи шатрового типа модернизированы: в радиантных камерах установлены спиралевидные трубчатые змеевики с соответствующей переобвязкой для нагрева потоков вторичного и первичного сырья. Радиантный змеевик расположен параллельно боковым стенам, и факелы горелок находятся внутри змеевика. Потолочные трубные подвески змеевика изготовлены в виде подвижных рычажных опор, поэтому змеевик при нагревании может свободно удлиняться. Печь со спиралевидным змеевиком имеет следующие преимущества по сравнению с обычными змеевиками из прямых труб: при одном и том же объеме камеры сгорания поверхность нагрева за счет дополнительного экранирования увеличивается на 24-30%; спиралевидный змеевик обладает хорошей температурной компенсацией, что увеличивает его надежность; потери напора в спиралевидном змеевике ниже, чем в обычной печи с прямыми поворотами; повышается равномерность обогрева труб, снижается их износ и увеличиваются межремонтные периоды работы; уменьшаются затраты и сокращаются сроки ремонта ; за счет отсутствия ретурбендов и размещения змеевика полностью внутри топочной камеры обеспечивается надежная герметизация печи, снижаются тепловые потери и увеличивается к. п. д. печи (((113, 130j. Спиралевидный змеевик в потоке раскаленных газов расположен таким образом, что нагрев продукта сопровождается меньшими потерями тепла.

В этом аспекте очень интересен опыт реконструкции АВТ на Краснодарском нефтеперерабатывающем заводе. Здесь для увеличения производительности и ассортимента светлых нефтепродуктов вместо установки дополнительной колонны вторичной перегонки проектный испаритель заменен колонной диаметром 3,2 м с 20 ректификационными тарелками. За счет дополнительного экранирования увеличена тепловая мощность печи, увеличена поверхность конденсаторов, теплообмена и т. д. Во вновь установленном испарителе давление поддерживается 1,7 ати, температура входа нефти 180—190°, температура низа за счет подачи горячей струи 230—235°. Резко улучшилась погоноразделительная способность испарителя, а также работа атмосферной колонны. В результате с верха испарителя получают бензин с к. к.не выше 150°, а с верха атмосферной колонны выводят керосин с н. к. 145—148°- При этом отпала необходимость в колонне вторичной перегонки или же в строительстве установок вторичной перегонки для разделения широкой фракции.

Опыт работы атмосферных колонн на топливных АВТ и расчеты по атмосферной колонне масляной АВТ показали, что представляется возможность повысить общую производительность установок до 3000 т/сутки не только при сохранении качества; но даже с улучшением его при осуществлении мероприятий по псГдаче части подогретого мазута в низ атмосферных колонн. В соответствии с этим следует отметить, что теплопроизводительность печи может быть доведена до 32 млн. ккал/час за счет дополнительного экранирования ее путем установки труб вдоль перевальных стен. Такое решение по увеличению производительности масляных АВТ заводов

одной из установок Ново-Уфимского завода. По этой схеме производительность установки может быть доведена до 6000—6200 т/сутки, но в связи с недостаточной мощностью первой ректификационной колонны для этой производительности она должна быть заменена колонной большего диаметра. При отсутствии газокомпрессоров эту колонну следует установить под давлением 10 ати. В связи с повышением производительности потребуется: увеличение тепловой мощности печей, что может быть решено за счет дополнительного экранирования действующих печей или дополнительной установки печи на 16 млн. ккал/час: повышение мощности насосов; увеличение поверхности конденсаторов и т. д. Однако при этом капиталовложения на 1 т нефти будут значительно меньше, чем при строительстве новых нефтеперерабатывающих установок. Может быть предложена следующая схема модернизации установки на производительность 6000—6200 т/сутки .