Главная -> Словарь

Достаточно использовать

А. С. Ахматов рассматривает формирование граничных смазочных слоев как одно из явлений кристаллизации. Граничные слои, по мнению А. С. Ахматова, представляют собой моно- или поликристаллические тела, возникающие за счет зародышевой функции первичного слоя. Смазочные материалы в очень тонких слоях под двусторонним влиянием поверхностей трущихся металлов обнаруживают исключительные антифрикционные свойства. Молекулы смазочных веществ в граничных слоях обеспечивают достаточно большую прочность на сжатие и легкость сдвигов в горизонтальном направлении. Этим и объясняются небольшие коэффициенты трения при скольжении смазанных поверхностей. Тонкие смазочные слои могут не только в значительной степени снижать силу трения, но и оказывать большое влияние на величину износа. Причем, как показали исследования П. А. Ребиндера. Б. В. Дерягина и др., во многих случаях смазка, достаточно интенсивно снижающая силу трения, может значительно увеличивать износ.

В первом по ходу сырья реакторе проходит в основном протекающая с наибольшей скоростью сильно эндотермическая реакция дегидрирования нафтенов. В последнем реакторе протека — ют преимущественно эндотермические реакции дегидроциклизации и достаточно интенсивно экзотермические реакции гидрокрекинга парафинов. Поэтому в первом реакторе имеет место наибольший , а в последнем наименьший перепад температур между входом в реактор и выходом из него. Высокий температурный градиент в головных реакторах риформинга можно понизить, если ограничить глубину протекающих в них реакций ароматизации. Это может быть достигнуто при заданном температурном режиме только уменьшением времени контакта сырья с катализатором, то есть объема катализатора в них. В этой связи на промышленных установках риформинга головной реактор имеет наименьший объем катализатора, а хвостовой — наибольший. Для трехреакторного блока распределение объема катализатора по сту — пен та составляет от 1:2:4 до 1:3:7 , а для четырехре — акторного — оно может быть, например, 1:1,5:2,5:5.

которая достаточно интенсивно протекала уже при 160—170 °С.

Многочисленные исследования и практические данные показали, что температура, при которой обеспечивается нормальная работа агрегатов топливных систем газотурбинных двигателей на топливах типа ТС-1 и Т-1, не превышает 100—120 °С, в зависимости от типа летательного аппарата. Ограничение топлив Т-1 и ТС-1 по температуре применения объясняется наличием в них природных соединений, содержащих кислород, серу и азот . При температурах выше 100— 120 °С топлива в топливных системах достаточно интенсивно окисляются растворенным кислородом, содержание которого достигает в них 4—5% . При наличии в топливе природных гетероатомных соединений их окисление сопровождается появлением осадков и смолистых соединений, отлагающихся на фильтрах и в агрегатах топливорегулирующей и тошшвоподаю-щей аппаратуры, в топливомасляных радиаторах, топливопро-

Если в системе достаточно интенсивно идут реакции RO2-+InH и RO2-+In-, то обрывом цепей по реакциям RO2-+RO2- и In-+In- можно пренебречь. Если реакция радикала с гидропероксидом протекает значительно быстрее, чем обрыв цепей по реакции 1п« с RO2«, то тогда между концентрациями In* и RO2- имеет место линейная зависимость , = = tRO2-))), а скорость окисления

Рассмотренные экспериментальные данные позволяют представить механизм ускоренного старения резин на основе нит-рильных каучуков в среде топлив следующим образом. Вначале антиокислители экстрагируются из резин в топливо, вследствие чего резина становится легко уязвимой к действию свободных радикалов. Если в топливе антиокислители отсутствуют или содержатся в малом количестве, оно достаточно интенсивно окисляется в топливных агрегатах растворенным кислородом. Образующиеся при окислении топлива пероксидные и алкильные радикалы атакуют полимерные цепочки молекул резины и вызывают их «сшивку». Это приводит к потере эластичности резин, их отвердению, изменению геометрии резиновых деталей и появлению трещин при механических воздействиях.

Пропилен. Реакция алкилирования изобутана пропиленом протекает достаточно интенсивно при соблюдении специфических условий, к которым относятся повышенные температуры и концентрация серной кислоты.

Как видно из табл. 4.19, степень очистки реальных СЩС с установки концентрирования пропилена Московского НПЗ на катализаторе КС-2 оказалась заметно выше как по сульфидам, так и по тиолам, а отдув тиолов с отработанным воздухом в присутствии КС-2 на 10... 16% меньше, чем на тканевом катализаторе УВКО. При этом, если окисление сульфидной серы в стоках идет достаточно интенсивно и в отсутствии катализатора, то меркаптидная сера, являющаяся наиболее нежелательным компонентом стоков, без катализатора практически не окисляется. Испытание активности титанового катализатора ТИКОС в процессе обезвреживания этих СЩС, а также смешанных сульфидмер-каптидсодержащих стоков от защелачивания сырья ГФУ ПО «Кириши-нефтеоргсинтез», показало, что ТИКОС, так же как и УВКО, уступает

мальная работа агрегатов топливных систем двигателей, не превышает 100-120°С. При этих температурах топлива в топливных системах, контактирующие с конструкционными материалами, достаточно интенсивно окисляются растворенным кислородом, содержание которого достигает в них 4-5% об. , которое одновременно способствует интенсификации процесса.

В начале работы вибромельницы удаление пленки с поверхности катализатора происходит достаточно интенсивно, однако когда на гранулах остается лишь незначительное ее количество, эффект очистки резко снижается; интенсивная отмывка катализатора не дает положительных результатов. В конце очистки загрузку вибромельницы катализатором повышают. Исходя из этого, процесс очистки делят на две стадии: первичную и окончательную. На первичной стадии катализатор часто промывают водой и периодически догружают вибромельницу. Окончательная очистка катализатора, прошедшего первичную очистку на той же или на отдельной вибромельнице, зависит от производительности и количества перерабатываемого в сутки катализатора.

Для мцогих расчетов, имеющих цель ориентировочной предварительной оценки термодинамической устойчивости отдельных изомеров, вполне достаточно использовать данные табл. 47. При этом принимается, что свободная энергия реакции изомеризации соответствует энтальпии той же реакции .

Приведенные в литературе данные об относительных временах удерживания различных углеводородов могут быть использованы для ориентировочного расчета температур кипения тех же углеводородов. Для этого достаточно использовать значение известных температур кипения двух-трех углеводородов данной серии — лучше всего изомеров близкого типа строения . Можно также воспользоваться известным графическим построением, связывающим логарифм времени удерживания различных углеводородов с их температурой. Однако точность этих методов невелика и часто не превышает значений +3°. Особенно большие расхождения получаются в тех случаях, когда репер по своей упругости пара резко отличен от упругости паров тех углеводородов, для кото-

Аппроксимация и интерполяция с помощью сплайн-функции не дает погрешности в узлах аппроксимации. Для обеспечения непрерывности первой и второй производных достаточно использовать сплайн третьего порядка. В табл. 2 приведены экспериментальный выход и расчетные температуры кипения широких товарных фракций западносибирской нефти.

. Для решения данной задачи достаточно использовать трехслойную

В Случае невысоких требований достаточно использовать Изопласт с небольшой толщиной, как например ХФМП-3,0, специально производимый для этих целей. При повышенных требованиях используют Изопласт ХФПП-3,0, в котором основа из

Аппроксимация и интерполяция с помощью сплайн-пункции не дает погрешности в узлах аппроксимации. Для обеспечения непрерывности первой и второй производных достаточно использовать сплайн третьего порядка. В табл. 2 приведены экспериментальный выход и расчетные температуры кипения широких товарных фракций западносибирской нефти.

В п. 3.12 указано, что для объектов третьей категории взрывоопасное™ при реализации систем ПАЗ достаточно использовать микроконтроллеры, а для объектов первой, второй категорий требуется вычислительная техника.

интенсивной десорбции будет несколько больше. Однако очевидно, что и в этих условиях невыгодно увеличивать длительность проведения десорбции свыше 10 мин. Как уже отмечалось, с увеличением молекулярного веса н-алкана время десорбции несколько удлиняется, и для проведения эффективной десорбции требуется использовать более низкие давления. При десорбции низкомолекулярных н-алканов достаточно использовать давления 20— 30 мм рт. ст. и длительность десорбции порядка 5 мин. Последнее подтверждается экспериментальными данными по десорбции н-алканов из бензиновых фракций .

Оказалось, что для описания ТШС в пределах группы ^достаточно использовать линейную аппроксимацию данных из базовой системы АВЕСТА. Зависимости от температуры и давления принимаются линейными или, в крайнем случае, квадратичными, а потому в этой части аппроксимация выполняется без затруднений. Зависимости от мольных долей компонентов также выбираются линейными. Чтобы это предположение оправдывалос выполняется первый шаг, то есть выбирается соответствующее раздели, -ч на группы.

Для достижения достаточно высокой степени извлечения аренов С8 приходится повышать соотношение экс-трагента к сырью. Так, при экстракции бензола и толуола из фракции катализата риформинга 62-105 °С диэтиленгликолем с 7 % воды достаточно использовать его в массовом соотношении 11 : 1, а при экстракции ксилолов из фракции 105-140 °С необходимая кратность экстрагента увеличивается до : 1 .

Однако в зависимости от целей, для которых получается битум, видимо, нет необходимости стремиться к достижению обязательно максимальных изменений свойств. Так, для получения покровной массы рубероида вполне достаточно использовать битум с температурой размягчения 50°С, который после смешивания с НдРО^ образует продукт, полностью отвечающий тре^глниям ГОСТ, в то время как при обычном окислении из этою; • рьн кондиционный битум не получается.