Главная -> Словарь

Движущимся адсорбентом

Пример 17. Рассчитать потерю напора в противоточной секции тора с движущимся шариковым катализатором.

Рис. 147. Схема многозонального регенератора установок каталитического крекинга с движущимся шариковым катализатором.

1 Глава написана применительно к установке каталитического крекинга с движущимся шариковым катализатором.

§ 1. Реактор и регенератор каталитического крекинга с движущимся шариковым катализатором

Основные узлы пневмоподъемника установок каталитического крекинга с движущимся шариковым катализатором — конический пневмоствол, дозер и бункер-сепаратор. Система этих аппаратов установки с совмещенными реактором и регенератором показана на рис. 249. Ствол пневмоподъемника высотой около 74 м имеет диаметр внизу 461 мм, вверху 728 мм. Диаметр ствола увеличивается более интенсивно в верхней части, что обеспечивает снижение скорости частиц в конце их подъема. Пневмоствол опирается внизу на крышку дозера. Верхний конец ствола может

§ 1. Реактор и регенератор каталитического крекинга с движущимся шариковым катализатором......... 206

Математическую модель процесса, описываемого схемой .

Пример III-4. На рис. III-5 приведена схема потоков в одной секции регенератора установки каталитического крекинга с движущимся шариковым алюмосиликатным катализатором. Сверху в регенератор поступает катализатор, содержащий коксовые отложения. Двигаясь сверху вниз, он проходит 8—11 секций, в каждой из которых по периметру аппарата вводится кислородсодержащий газ, окисляется кокс и выводятся продукты окисления . В отдельных секциях включены охлаждающие змеевики, в которых тепло потока передается паро-водяной смеси; это позволяет предотвратить перегрев катализатора. Нужно составить математическое описание реактора.

Рис. II1-5. Схема одной секции регенератора установки каталитического крекинга с движущимся шариковым катализатором.-

Каталитический крекинг в реакторах с движущимся шариковым катализатором проводится в условиях, близких к адиабатическим. Если считать температурой начала процесса температуру теплового равновесия цотоков сырья и катализатора Тр , то легко найти перепад температур в реакторе: ДГ = Гр — TL, где TL — температура сырья на выходе из реактора.

На промышленных установках с движущимся шариковым катализатором 70% износа вызвано полным разрушением шариков. Преимущественно разрушаются активные частицы, удельная поверхность которых в 2 раза больше, чем у средней пробы. Повышенный расход катализатора при переработке тяжелого сырья обусловлен растрескиванием сильно закоксованных активных шариков в процессе регенерации.

Для данного процесса можно также применять аппараты непрерывного действия с движущимся адсорбентом, например, аппараты, подобные разработанным во ВНИИ НП для адсорбционной очистки масел . Однако использование таких аппаратов для адсорбционной депарафинизации в настоящее время остается еще проблемным вопросом, не проверенным экспериментально.

Адсорбционную очистку с движущимся адсорбентом можно использовать и для доочистки депара-финированных остаточных и дистиллятных масел, парафинов и церезинов , а также для очистки и разделения продуктов органического синтеза.

Анализ процессов адсорбции с неподвижным или движущимся адсорбентом упрощается, если течение происходит настолько медленно, что во всех точках колонны достигается равновесие. Это, вообще говоря, невозможно в дифференциальных процессах разделения, например при экстракции в системе жидкость — жидкость, абсорбции или перегонке. Когда скорость течения очень мала, наиболее эффективными оказываются адсорбционные методы, а эти методы становятся неэффективными. Интересно, что при проведении процесса в равновесных условиях рабочая линия совпадает с кривой равновесия.

За последние годы сооружены технологические установки для гидроочистки масел, а также с движущимся адсорбентом, и, наконец, депарафинизации дистиллятного сырья карбамидом.

Адсорбенты. Для непрерывной адсорбционной очистки с движущимся адсорбентом применяются синтетические алюмосили-катные адсорбенты: мелкосферический или молотый. Ниже приводятся их характеристики:

Принципиальная технологическая схема процесса непрерывной адсорбционной деароматизацик жидких парафинов движущимся адсорбентом, расходные показателя и средние показатели технологического режима на проектной производительности по сырью приведена в работе . Даннне о качестве сырья и очищенных жидких парафинов приведены в табл. 5.8. Материальный баланс установки адсорбционной очистки приводится ниже:

Недостатки перколяционной очистки на неподвижном слое адсорбента — периодичность процесса и большой расход адсорбента. Этих недостатков в значительной мере лишен применяемый в СССР и за рубежом способ непрерывной адсорбционной очистки с движущимся адсорбентом. По данным ВНИИ НП , применение адсорбционной очистки с движущимся слоем адсорбента позволяет повысить качество твердых парафинов, снизить себестоимость очистки на 44% и капитальные затраты на 13,5% по сравнению со стоимостью обычной перколяционной очистки. Процесс осуществляется при сравнительно низких темпера-" турах , что способствует улучшению качества парафинов. Выход очищенного парафина в соответствии с проектными данными составляет 96—97,5%.

Принципиальные схемы адсорбционных процессов показаны на рис. 15-3. При применении зернистого адсорбента используют схемы с неподвижным и с движущимся адсорбентом . В первом случае процесс проводится периодически. Вначале через адсорбент L

с движущимся адсорбентом 394, 395, 397 ел.

па непрерывно действующих установках с движущимся адсорбентом, а также для определения количества вещества М, извлекаемого в процессе адсорбции. В случае периодически действующего адсорбера со стационарным слоем адсорбента количество извлеченного компонента М из исходной смеси Go соответствует продолжительности цикла адсорбции за время т. Из уравнений и следует, что чем больше емкость адсорбента по извлекаемому компоненту , т. е. чем полнее отработан адсорбент и чем меньше величина ан, т. е. чем полнее осуществляется регенерация адсорбента, тем меньше удельный расход

движущимся адсорбентом .................. 231