Главная -> Словарь

Двухступенчатой переработки

Показатели Процессы Баланс при двухступенчатой переработке

В табл. 18 приведены данные о выходах конечных продуктов при двухступенчатой переработке одного из парафинистых соляровых дестиллатов, включая процессы выделения из жирного газа бензина и разделения легких продуктов на фракции;

При двухступенчатой переработке образуются довольно большие количества сухого газа и кокса; суммарный выход последних составляет 18—25% вес. от исходного сырья — керосина или солярового дистиллята .

Показано,что предпочтение нужно отдать двухступенчатой переработке мазутов. К недостаткам первых двух вариантов относится большой выход гудрона и битумов, составляющий в среднем 30—35 %.

Каталитический крекинг фракции, выкипающей выше 350 °С, отобранной и,г! катализатора от переработки мазута на опытно-промышленной установке, осуществляли на модельной установке при температуре 500 °С и скорости подачи сырья '))) ч~*, а также при 470 °С и массовой скорости 0,7 ч~'. Использовался синтетический пылевидный катализатор со средним индексом активности около 30. Выход газа 20, бензина 30 % на фракцию. Таким образом, при двухступенчатой переработке мазута можно получить следующие продукты:

При двухступенчатой переработке мазутов, как было указано, в первой ступени осуществляют легкий крекинг мазута на пылевидном катализаторе с низкой активностью, в результате чего достигают максимального выхода целевой фракции 350—500 °С при минимальном образовании газа и кокса. Во второй ступени проводится каталитическая переработка отобранной фракции 350—500 °С над активным алюмосиликатным катализатором *. Такой вариант не применим к мазутам из нефтей Восточных районов вследствие высокого содержания в них асфальто-смолистых веществ , так как в этом случае наблюдается образование значительного количества коксовых отложений, что в свою очередь ограничивает глубину разложения мазута и приводит к получению фракции 350—500 °С низкого качества, непригодной для переработки во второй ступени.

Следовательно, выход светлых фракций при двухступенчатой переработке бакинского мазута составляет 62,2 % на исходное сырье.

Так, при двухступенчатой переработке сернистого гудрона из нефти типа ромашкинской плотностью 1,006, коксуемостью 18,5% и с содержанием 2,58% S было получено газа 47,5%, дистиллята 24,5%, кокса 25,6%, потерь 2,4% вес. на гудрон.

Подводя итог двухступенчатой переработке мазута с осуществлением в I ступени контактного испарения над коксовым теплоносителем и во II ступени каталитического крекинга над высокоактивным алюмосиликатом, суммарный материальный баланс представляется в следующем виде:

При двухступенчатой переработке бензина на установке мощностью 300 тыс. т/г может быть получено 240 тыс. т бензина, что соответствует выходу при комбинировании процессов гидроочистки и риформинга, аналогичных по октановым числам й кривой выкипания. По первой схеме получается значительное количество

В табл. 39 приведен материальный баланс такой двухступенчатой переработки одного из видов сырья — керосина с высоким содержанием нафтеновых углеводородов. Керосин подвергали однократному крекингу в слое естественного катализатора при 454°, давлении 0,7 ати я объемной скорости 0,4. Выделенный из продуктов крекинга тяжелый бензин первой ступени после дебутанизации, нагрева и полного испарения пропускали через реактор с синтетическим катализатором. В результате каталитической очистки с рециркуляцией лигроиновых фракций при 454°, давлении 0,7 ати и объемной скорости 0,35 из тяжелого бензина было получено 32,3% вес., считая на исходный керосин, депентанизированного базового авиабензина. Характеристики исходного сырья, промежуточных дистиллятов и базового авиабензина даны в табл. 40.

Материальный баланс двухступенчатой переработки дистиллята с высоким содержанием нафтспов

Цикл лабораторных и пилотных испытаний позволил предложить схему двухступенчатой переработки мазутов, включающую легкий контактный крекинг в псевдоожиженном слое инертного или малоактивного теплоносителя с последующим глубоким каталитическим крекингом широкой фракции солярового масла, полученного на первой ступени. Дальнейший эксперимент проводился на опытно-промышленной установке, причем обе ступени последовательно осуществлялись на одном и том же аппарате. В результате была предложена промышленная технология двухступенчатого крекинга тяжелого нефтяного сырья. Последующие исследования бакинских ученых позволили разработать промышленный процесс двухступенчатого каталитического крекинга тяжелых фракций и внедрить его в производство.

При сопоставлении данных контактного коксования бакинского мазута на различных теплоносителях установлено преимущество коксового теплоносителя; при этом выход целевой фракции достигает 62,2 %. Суммарный материальный баланс двухступенчатой переработки мазута, если в первой ступени теплоносителем является порошкообразный кокс, а во второй ступени — синтетический алюмосиликатный катализатор с индексом активности 34, такой :

300 460—485 •v — Fe на активирован- Предложена схема двухступенчатой переработки 155

перерабатывать в смеси с бензинами прямой перегонки или с циркуляцией гидрогенизата. Обязательным условием использования этих бензинов является либо организация прямого питания установок гидроочистки, либо хранение бензинов вторичного происхождения под избыточным давлением азота или углеводородных газов. Схема двухступенчатой переработки смеси бензина прямой перегонки с бензинами коксования и гидрокрекинга описана в .

Сводный материальный баланс двухступенчатой переработки мазута представлен в табл. 5.

Из табл. 5 видно, что в результате двухступенчатой переработки западносибирского мазута достигается высокая степень конверсии исходного сырья, при этом светлых дистиллятов на первой и второй ступени образуется 53-72$ мае. Таким образом двухступенчатая пе-

Сводный материальный баланс двухступенчатой переработки западносибирского мазута

осуществления схемы двухступенчатой переработки мазутов, ре-

Сводный материальный баланс двухступенчатой переработки ма*-зута представлен в табл. 5.