Главная -> Словарь

Гидравлическим давлением

но-сибирской нефти при идентичных параметрах процесса в два раза ниже, что указывает на высокую его термическую стабильность по сравнению с другими сернистыми мазутами. Для уменьшения термодеструкции мазутов на практике широко применяют подачу водяного пара в змеевик печи. Так, при его подаче в количестве 0,18% на мазут время пребывания мазута в печи сокращается в два раза и во столько же раз уменьшается выход газов разложения. Однако при вакуумной перегонке с подачей водяного пара существенно возрастают потери низкокипящих газойлевых фракций вследствие ухудшения условий для конденсации паров в КВС. Чем легче по фракционному составу газойлевые фракции, тем значительнее их потери с водяным паром, достигающие до 2 - 3 кг на кг водяного пара для фракций со средней температурой кипения 200 - 220 °С. Поэтому целесообразно обеспечить более глубокий отбор дизельных фракций в атмосферной секции АВТ. Это обстоятельство убедительно подтверждает целесообразность проведения сухой вакуумной перегонки мазутов. Для уменьшения термодеструкции сырья следует применять другие технические решения, например совершенствование конструкции нагревательных печей АВТ и их форсунок, применение современных высокоэффективных конструкций контактирующих устройств с низкими гидравлическими сопротивлениями, позволяющими обеспечить в колонне достаточно глубокий вакуум и проводить процесс при умеренных температурах нагрева сырья. С этой точки зрения, немаловажное значение имеет надежная герметичность соединений аппаратов КВС, поскольку с углублением вакуума существенно возрастает количество подсасываемого в систему воздуха. Объем несконденсированных в КВС легких углеводородов можно значительно уменьшить снижением температуры в верху вакуумной колонны. На практике температура верха колонны на большинстве эксплуатируемых в настоящее время промышленных установок АВТ колеблется в пределах от 120 до 230 *С. Это значительно выше оптимальной и свидетельствует о выносе из колонны недопустимо большого объема паров в КВС, что является одной из причин повышенного давления на 'верху колонн, которое в большинстве случаев составляет 100- 150гПа. вместо 50 - 80 гПа по проекту. Следствием этого является неудовлетворительный отбор целевых дистиллятов при значительном налегании температур кипения фракций. Кроме того, при температуре паров верха колонны выше 100 "С в трубках выносных конденсаторов-холодильников происходит интенсивное отложение накипи, что, в свою очередь, способствует росту остаточного давления в колонне и повышению расхода воды. С этих позиций, а также по экологическим требованиям, естественно, более предпочтительно использование конденсаторов-аппаратов воздушного охлаждения взамен водяных.

Возникшее первоначально в месте перекрытия трубопровода повышение давления распространяется против течения жидкости по всему трубопроводу со скоростью с. Достигнув начального сечения 0—0, ударная волна отразится и будет двигаться в обратном направлении к сечению 1—1 и т. д. Вследствие этого находящаяся в трубопроводе жидкость будет совершать колебательные движения, которые будут затухающими, что обусловлено гидравлическими сопротивлениями.

Только 18 октября 1963 г. графический анализ кривой восстановления забойного давления зафиксировал, что трещиноватая система пласта начинает засоряться и фильтрация закачиваемой воды из системы трещин в пористую среду блоков породы начинает идти с большими, чем это было ранее, гидравлическими сопротивлениями .

Следует подчеркнуть, что подобная коррекция устанавливает лишь требуемое соотношение между гидравлическими сопротивлениями параллельных каналов . При этом на абсолютное значение гидравлических сопротивлений никаких ограничений не накладывается, так что требуемый температурный режим может поддерживаться, например, при положениях регулирующих органов, близких к полному закрытию. При требуемом соотношении между сопротивлениями регулирующих органов выбор диктуется необходимостью стабилизировать общий расход сырья в печь. Вследствие этого в любой момент времени хотя бы один из регулирующих органов на змеевиках должен иметь наибольшую по сравнению с остальными степень открытия, соответствующую заданию по общему расходу.

Вследствие относительно небольшой длины каналов, по которым пар проходит сквозь тарелку, сопротивление сухой тарелки в основном определяется местными гидравлическими сопротивлениями, связанными с изменением сечений и направления движения потока; сопротивлением трения обычно можно пренебречь.

В существующих конструкциях колпачковых тарелок сопротивление сухой тарелки в основном предопределяется местными гидравлическими сопротивлениями, так как сопротивление трения обычно составляет небольшую величину.

Потеря напора А/г при движении жидкости по трубопроводам или иным каналам зависит от сопротивлений, которые должны быть преодолены движущимся потоком. Эти сопротивления, называемые гидравлическими сопротивлениями, принято подразделять «а два вида:

Потеря напора A/i при движении жидкости по трубопроводам или иным каналам зависит от сопротивлений, которые должны быть преодолены движущимся потоком. Эти сопротивления, называемые гидравлическими сопротивлениями, принято подразделять «а два вида:

отличается малыми гидравлическими сопротивлениями и эффективностью.

ния оборудования с низкими гидравлическими сопротивлениями.

Нефтепродукты не должны разрушать нагнетательный шланг. Простые нефтяные напорные шланги с внешней проволочной оплеткой выдерживают давление до 16 кГ/см2. Всасывающий шланг, на свободный конец которого крепится эжектор, не упрочняется, так как вполне может выдержать максимальный напорг развиваемый эжектором при выкачке. Запорная арматура, устанавливаемая на каждом рабочем стояке, должна обладать небольшими гидравлическими сопротивлениями, выдерживать максимальное давление дополнительного насоса и позволять производить быстрое перекрытие рабочего стояка без больших усилий.

Раздача трубы производится протягиванием дорна или внутренним гидравлическим давлением. На трубу 1 свободно насаживаются диски 3 оребрения, шаг между которыми устанавливается гребенками 2. Натяг между трубой и дисками обеспечивается в результате раздачи трубы при протягивании через нее дорна 4 штоком 5, который присоединен к плунжеру гидравлического пресса или протяжного станка, причем труба упирается в опору 6.

Раздача труб гидравлическим давлением — высокопроизводительный способ при оребрении труб из материалов с низким пределом текучести , но редко применяется при раздаче стальных труб, так как очень сложно уплотнить концы труб для создания высоких гидравлических давлений.

1) крепление труб с помощью роликовых вальцовок; 2) обварка труб; 3) крепление труб с помощью высоковольтных электрических разрядов; 4) развальцовка труб с помощью взрыва; 5) импульсный метод развальцовки ударом жесткого инструмента; 6) гидропротягивание; 7) крепление труб высоким гидравлическим давлением.

3. Трубы и фасонные части диаметром dn до 54 мм испытывают гидравлическим давлением 6 кг/см2, а диаметром dB более 54 мм •— давлением 5 кг/см2.

3. Трубы испытывают гидравлическим давлением не менее 4 am н 3 am .

Аппараты, работающие под вакуумом, испытывают гидравлическим давлением не менее 0,2 МПа. Температура воды при гидравлическом испытании должна быть не ниже 5°С. При пневматическом испытании замеряют падение давления в течение 24 ч и определяют его по формуле

А — по механическим свойствам с испытанием гидравлическим давлением по ГОСТ 3845—75;

Б — по механическому составу с испытанием гидравлическим давлением 2,5 МПа;

В — по механическим свойствам и химическому составу с одновременным испытанием гидравлическим давлением по ГОСТ 3845—75;

Д — без нормирования химического состава и механических свойств, но с нормированным испытанием гидравлическим давлением 2,5 МПа.

Контроль гидравлическим давлением обязателен для сварных соединений трубопроводов всех категорий. Все забракованные участки швов, выявленные в результате контроля должны быть удалены и исправлены. Исправление дефектов подчеканкой запрещено. Исправление дефектов сварных стыков разрешается, если протяженность участков с недопустимыми дефектами меньше 30% окружности стыка. В остальных случаях дефектный стык должен быть удален из трубопровода и на его место вварен патрубок длиной не менее 100 мм. Заварку дефектного участка выполняют тем же способом, что и сварку, с применением тех же присадочных материалов. Исправление дефектов на одном и том же участке шва допускается не более двух раз. Вновь выполненные швы и участки швов с исправленными дефектами должны быть подвергнуты контролю всеми необходимыми для шва данной категории методами.