Главная -> Словарь

Гидравлического извлечения

Для проведения на месте монтажа гидравлического испытания на аппарате предусматривается штуцер для установки воздушного крана, через который при заполнении аппарата водой будет выпускаться воздух, штуцер для присоединения манометра и пробка полного слива воды.

По окончании гидравлического испытания приступают к холодной циркуляции сырья.

Пробное давление гидравлического испытания при периодическом освидетельствовании принимают также по данным табл. 11.

При невозможности проведения гидравлического испытания из-за больших напряжений в стенках или фундаменте аппарата или при трудностях удаления воды после испытания разрешают проводить пневматическое испытание на такое же пробное давление. При этом вследствие повышенной опасности пневматического испытания люди должны находиться в безопасных местах. После снижения давления до рабочего проводят осмотр и проверку плотности швов мыльной пеной.

Если давления в трубном и межтрубном пространствах возникают одновременно и достигают расчетных значений так, что в любой момент времени нельзя исключить давление в одном из пространств при наличии давления в другом, при необходимости можно вести расчет толщины решетки на перепад давления. В таких случаях следует заранее определить порядок гидравлического испытания трубного и межтрубного пространств раздельно и всего теплообменника в сборе.

Для проведения на месте монтажа гидравлического испытания на аппаратах и сосудах в необходимых случаях должны быть предусмотрены штуцер для установки крана, через который при заполнении аппарата водой будет выпускаться воздух, штуцер для присоединения манометра и пробка для полного слива воды.

Расположение штуцеров и пробки на вертикальных аппаратах должно учитывать возможность проведения гидравлического испытания до подъема и установки аппаратов в проектное положение.

Для гидравлического испытания применяют воду; перепад температур окружающего воздуха и воды не должен превышать 5° С.

При сборке пластины аппарата затягивают до предельно допускаемого размера. При обнаружении во время гидравлического испытания течи прокладки между пластинами следует заменить.

ливать после гидравлического испытания аппарата. Положение указателей должно соответствовать нулевому давлению шкалы при рабочем давлении в аппарате. Предельную степень зажатия прокладок необходимо отметить рисками на обеих шкалах.

Для гидравлического испытания корпус колонны укладывают на специальные опоры таким образом, чтобы заглушки 3 и 4 были в верхнем положении . Затем снимают крышку / колонны и очищают ее и корпус 2 колонны от консервирующей смазки.

Интенсификация процесса гидравлического извлечения кокса...............193

Качество воды в системе гидравлического извлечения кокса...............273

К настоящему времени накоплен большой опыт эксплуатации основного технологического и специального оборудования коксовых производств, на основании которого сформулированы требования и рекомендации по созданию нового и совершенствованию действующего оборудования. Внедрение прогрессивных технических решений и новых видов оборудования позволили повысить производительность установок замедленного коксования, достичь отбора круннокусковых фракций более 60% и удлинить межремонтные пробеги до 300 сут . Модернизация и реконструкция действующих мощностей поз*, вопит повысить технико-экономические показатели работы установок по производству нефтяного кокса.

Помимо забивки системы рекуперации тепла, зольные элементы являются причиной травления огнеупорной футеровки, особенно в случае использования для гидравлического извлечения кокса морской воды с высоким содержанием солей. Травление футеровки прояв-

2. Оборудование для механического и гидравлического извлечения кокса из кубов и камер. Это - разгрузочные приспособления , гидравлические резаки, водяные насосы высокого дав'ления, штанги, вертлюги, роторы, гибкие резиновые рукава, лебедки, вышки и т. п.

тодами. Следует отметить, что, хотя гидравлический метод извлечения нефтяного кокса из камер впервые применен в США :

На основании приведенных данных можно выполнить сравнительный анализ эффективности применения сопел различного диаметра. Например, осевой динамический напор рт = 7,76 МПа в камерах диаметром 7 м можно обеспечить двумя путями: применением сопла d0 = 12,7 • Ю~^ м при давлении питания РО = = 25 МПа, или при с*Г= 23,7 • 10~3 м и р0 = 18,5МПа. Необходимое давление питания при переходе с сопла диаметром 12,7 • 10 на 23,7 • 10 м снижается на 1/4, в то время как расход увеличивается в 3 раза. Такое значительное увеличение расхода не сможет обеспечить нормальную работу системы гидравлического извлечения и потребует применения высокопроизводительных насосных агрегатов для подачи и повторного использования воды. Поэтому самый верный путь обеспечения требуемого напора в м"есте контакта струи с коксом, особенно для камер большого диаметра, -это увеличение, в первую очередь, давления питания при незначительном увеличении диаметра сопла. Применение сопел диаметром более • Ю"~3 м технически и экономически не целесообразно, поскольку существенного прироста осевого напора при этом не происходит.

Для расчета процесса гидравлического извлечения важным показателем гидродинамических свойств струи является величина контактного динамического давления активной части струи. Она определяется как средняя квадратичная 6-8 значений напоров в интервале от оси струи .до границы активной зоньк или находится как среднее интегральное значение функции по уравнению ^ г'° г*