Главная -> Словарь

Гидроочистки температура

Как показал опыт эксплуатации установок гидроочистки, водо-родсодержащий газ теряется через неплотности системы, а также через сальниковые уплотнения компрессоров циркуляционного газа. Эти потери не зависят от вида перерабатываемого сырья, на их велиг чину влияет состояние оборудования и культура эксплуатации установок. Утечка водорода на установках гидроочистки составляет 0,009—0,02% на сырье.

В схемы перспективных нефтеперерабатывающих заводов обязательно включают процессы гидроочистки дизельных фракций, полученных при прямой перегонке нефти и в деструктивных термических и каталитических процессах. Гидроочистка либо входит в состав комбинированной установки , либо включается в схему завода в виде отдельной установки. Годовая мощность по сырью вводимых в действие типовых установок гидроочистки составляет 2 млн.

бальтникельмолибденовые катализаторы содержат 10—15% металлов при атомном соотношении Со : Ni: Mo от 1 : 1 : 2 до 1:2:6. Удельная поверхность катализаторов гидроочистки составляет 160—330 м2/г, средний радиус пор 30—50 А.

В схемы перспективных нефтеперерабатывающих заводов обязательно включают процессы гидроочистки дизельных фракций, полученных при прямой перегонке нефти и в деструктивных термических и каталитических процессах. Гидроочистка либо входит в состав комбинированной установки , либо включается в схему завода в виде отдельной установки! Годовая мощность по сырью вводимых в действие типовых установок гидроочистки составляет 2 млн.

Бензины, получаемые при каталитическом крекинге, целесообразно подвергать неглубокой селективной гидроочистке, после которой содержание серы не превышает 0,1% и полностью удалены диеновые углеводороды. При этом октановое число бензинов понижается незначительно, оставаясь на уровне новых повышенных требований к качеству моторного топлива . В табл. 26 представлены результаты избирательной гидроочистки на оптимальном режиме трех бензинов каталитического крекинга, полученных при крекинге прямогонных газойлевых фракций 300—500 °С, выделенных вакуумной перегонкой из сернистых и высокосернистых нефтей. Условия гидроочистки на опытной установке таковы: давление 2 МПа, температура 340 °С, объемная скорость подачи сырья 5 ч'1, циркуляция газа 300 м3/м3, расход водорода в процессе менялся от 0,35 до 0,45%. Выход очищенного бензина в процессах избирательной гидроочистки составляет 98,5—98,7% при низком выходе углеводородных газов .

Ратави, неочищенного и после предварительной его гидроочистки, составляет:

Схемы установок гидроочистки различаются по варианту подачи водородсодержащего газа: с циркуляцией или «на проток». На установках гидроочистки керосина, дизельного топлива, вакуумного дистиллята применяется циркуляционная схема подачи водородсодержащего газа. Мощность установок гидроочистки составляет 300 — 2000 тыс. т/год.

Выход такой фракции в расчете на сырье гидроочистки составляет 98,8%. Эта фракция может быть использована в качестве компонента дизельного топлива.

Выход очищенного бензина в процессе избирательной гидроочистки составляет 98,5—98,7°/о при низкам выходе углеводородных газов . Ниже приведен средний углеводородный состав газов, °/о вес.

Все указанные яды могут быть удалены каталитической обработкой исходного сырья под давлением водорода в одном из существующих промышленных процессов гидроочистки. Многие виды сырья, считавшиеся ранее не подходящими для риформинга, теперь широко используются. В настоящее время мощность установок гидроочистки составляет 207 000 м3/сутки, к 1965 г. намечается увеличение мощности указанных установок до 572 000 м3/сутки.

Оптимальным структурообразующим компонентом, обеспечивающим сочетание высокой активности и селективности катализаторов гидроочистки, является окись алюминия. Максимальная эффективность использования активных компонентов Co-Mo достигается при сочетании способа их введения методами соэкструзии с последующей допропит-кой гранул катализаторов, содержащих Co и/или Мо, дополнительным количеством соединений указанных металлов и" пропиткой гранул А?2°з распорами солей Мо и /Vt с регулируемым значением рН ). Активность Co-ao/A?203 катализаторов, полученных методом пропитки носителя, в реакциях гидроочистки возрастает при увеличении содержания активных компонентов до ~ 20% в расчете на окислы, а для получения катализаторов с близкой активностью методом соэкструзии содержание активных компонентов в катализаторах гидроочистки необходимо увеличить до ~ 35%. Увеличение содержания активных компонентов в катализаторах гидроочистки выше указанных значений не приводит к существенному возрастанию активности, а в случае пропиточных катализаторов вызывает частичную дезактивацию. Оптимальное значение атомного отношения Со/Мо в .катализаторах гидроочистки составляет ^ 0,33. Качество катализаторов гидроочистки может быть повышено введением 2-8%

Гидроочистка вакуумного газойля позволяет резко уменьшить содержание в нем металлов . При наиболее распространенном режиме гидроочистки металлы удаляются примерно на 90%. Кроме того, после гидроочистки снижается содержание еще одного яда алюмосиликатного катализатора — азота. Наиболее глубоко удаляются соединения азота основного характера .

Для исследования процесса использовали катализатор гидроочистки РК-231, разработанный ООО "Компания КАТАХИМ". Условия процесса гидроочистки: температура 320-360°С, давление 3,0-4,0 МПа, объемная скорость подачи сырья 2-Зч'', кратность подачи водорода 600нм3/м3.

В условиях гидроочистки температура и парциальное давление водорода и сероводорода являются определяющими для сохранения катализатора в сульфидной форме. Установлено, что наивысшей активностью обладают дисульфид молибдена и смешанный: сульфид никеля . Катализатор АНМ нуждается в; предварительном осернении, а для катализатора АКМ это требование не обязательно . В процессе работы на катализаторе-откладывается сравнительно много кокса, серы и металлов — соответственно 7—20; 0,5—1,5 и 12—25% от массы катализатора.. При этом он теряет активность и степень обессеривания продуктов, при его использовании снижается — происходит нормальное старение катализатора. Основным признаком падения активности катализатора является увеличение содержания серы в продукте гидроочистки. К более быстрой дезактивации приводит:

Основные условия процесса гидроочистки: температура 360— 420 °С, давление 3—6 МПа, объемная скорость подачи, сырья 0,5—5 ч~', кратность циркулирующего водородсодержащего газа 50—600 нм3/м3 жидкого сырья, катализатор — кобальтмолибдено-вый или никельмолибденовый; глубина обессеривания 90—96%•, выход целевого гидроочищенного продукта 96—99% на сырье. На некоторых установках гидрогенизат поступает и стабилизационную колонну 12 непосредственно из газосепаратора высокого давления

Таким образом, степень обессеривания рассмотренных продуктов при гидроочистке находится в пределах 70—95%, меркаптаны удаляются из циркулирующего газа почти полностью . Достигается почти полное насыщение алкенов, а количество ароматических углеводородов остается неизменным. Фракционный состав гидрогенизата по сравнению с исходным .сырьем несколько облегчается. Особенно заметно облегчение фракционного состава при гидроочистке тяжелых дистиллятных фракций, что подтверждается данными табл. 34. Условия гидроочистки: температура 380 °С, давление 5 МПа, объемная скорость подачи сырья 1 ч"1, циркуляция газа 600 м3/м3.

процессе гидроочистки температура конца кипения очищенного

Температура гидроочистки °С ...... 0,9311 34,9 3,3 24 0,06 1,50 210 2 3 78 434 380 1 0,8941 10,4 0,82 21 0,016 1,25 241 5 18 83 430 0,9587 3,6 27 2,46 2,10 330 2 35 72 91 9690 380 1 0,9198 1,5 15 0,76 1,65 213 4 2 41 80 94 65 9800 0,949 32,7 3,8 22 1,55 1,64 242 420 1 0,9018 20,6 1,07 23 0,13 1,18 128 16 37 0,9292 1,6 23 0,81 1,29 191 21 59 86 98 9840

Режим гидроочистки: температура, °С ................ 0,843 100 245 330 359 1,44 31,5 23,4 22,8 53,8 320 2,2 0,835 105 165 232 311 348 0,78 22 45,5 348 2,1 0,834 102 163 238 312 339 0,63 14,8 10,5 26,5 63 56,0 380 2,0 0,829 105 165 238 310 341 0,31 9,6 6,7 30,3 63,0 79,0 405 2,0 0,826 103 167 232 320 340 0,11 4,4 3,1 30,9 66,0 92,5 428 2,3 0,824 110 160 235 310 337 0,1 4,4 3,0 31,2 65,8 93,4 385 8,6 0,832 112 165 235 310 335 0,57 17,4 12,1 25,1 62,8 60,5 382 5,7 0,831 110 153 234 325 333 0,44 13,2 9,1 27,6 63,3 69,5 376 1,0 0,827 108 157 236 320 348 0,15 7,9 5,6 25,8 68,6 89,5 37 о,.с 0,t !5 10 16 23 31 34. 0 18 3 i 2. i 28. : 69,; 95,)

При риформинге бензина после I ступени гидроочистки в условиях опыта, соответствующих режиму установок 35-5 и гидрокрекинга жидких углеводородов с высоким содержанием серы а азота. Реактор для осуществления этого процесса имеет несколько стационарных слоев, разделенных свободным пространством и перфорированными перегородками. При проходе через первый слой катализатора происходит частичная конверсия гетероатомных соединений с образованием сероводорода и аммиака. 5 свободном пространстве от реакционной смеси отделяют часть паровой фазы и выводят ее из реактора, вместо этого добавляют определенное количество во-