Главная -> Словарь

Гранулированного железоокисного

1) периодические процессы фильтрованием через неподвижны t слой гранулированного адсорбента ;

Способ отделения застывающего компонента. Застывающий компонент от низкозастывающей части обрабатываемого продукта отделяют фильтрацией через высокий слой гранулированного, адсорбента. В разработанных вариантах процесса эту операцию проводят в адсорберах периодического или полунепрерывного действия на стационарном слое адсорбента.

Технологическая схема динамического варианта процесса адсорбционной депарафинизации следующая. Исходное сырье разбавляют растворителем-разбавителем и профильтровывают через слой гранулированного депарафинирующего адсорбента. При фильтрации застывающие компоненты сырья удерживаются адсорбентом, а депарафинированный раствор, содержащий не адсорбируемое данным адсорбентом целевое низкозастывающее масло, выводят из слоя адсорбента и отправляют на регенерацию растворителя. Отработанный адсорбент для удаления оставшегося раствора сырья промывают чистым растворителем-разбавителем, затем пропаркой водяным паром освобождают его от растворителя, просушивают воздухом и далее промывают десорбирующим растворителем для извлечения из него застывающих компонентов и восстановления его адсорбирующей способности. После отмывки застывающих компонентов адсорбент еще раз пропаривают водяным паром для удаления из него десорбирующего растворителя, просушивают воздухом и снова возвращают в процесс для повторных использований.

последовательно соединенных реактора-смесителя контактной очистки мелкодисперсным адсорбентом, горизонтальных дисковых фильтров с фильтрующим слоем мелкодисперсного адсорбента и вертикальных перколяторов с фильтрующим слоем синтетического гранулированного адсорбента.

Скорость газа выбирают с таким расчетом, чтобы слой порошкообразного или гранулированного адсорбента находился во взвешенном состоянии. Свойства псевдоожижеиного слоя подробно рассматриваются в двадцать второй главе. Интенсивное контактирование в псевдо-ожиженном слое способствует эффективному массообмеиу адсорбции.

Процесс адсорбции до последнего времени проводили в адсорберах периодического действия со стационарным слоем адсорбента в нем. В настоящее время начинают применять в промышленности аппараты противоточного типа: а) со сплошным движущимся сверху вниз слоем гранулированного~адсорбента и несколькими промежуточными распределительными тарелками, обеспечивающими равномерное распределение потоков адсорбента и газа; аппарат комбинированный, включающий как зоны адсорбции, так и зоны десорбции; б) многоступенчатые с псев-доожиженным слоем порошкообразного или гранулированного адсорбента, краткое описание которых приводится в литературе .

В промышленности получили распространение следующие способы очистки: 1) контактная очистка с тонко измельченным адсорбентом; 2) перколяция или фильтрование через слой гранулированного адсорбента.

Через слой гранулированного адсорбента осуществляется фильтрование как на неподвижном, так и на движущемся адсорбенте. В первом случае масло в чистом виде или в растворе тяжелого бензина фильтруется через неподвижный слой глины с частицами размером 0,3—2 мм.

щего перколятора 1, который он проходит противотоком с движущимся слоем гранулированного адсорбента. Очищенный раствор отводится с верха перколятора и направляется на отгонку растворителя. Циркулирующий в системе адсорбент после регенерации через специальное распределительное устройство вводится в верхнюю часть перколятора и затем перемещается через него сверху вниз, контактируя с встречным потоком исходного сырья. Отработанный адсорбент с адсорбированными на поверхности извлеченными компонентами выводится с низа перколятора через специальное выравнивающее устройство, обеспечивающее равномерное движение слоя адсорбента в перколяторе.

Процесс адсорбции до последнего времени проводили в адсорберах периодического действия со стационарным слоем адсорбента в нем. В настоящее время начинают применять в про* мышленности аппараты противоточного типа: а) со сплошным движущимся сверху вниз слоем гранулированного адсорбента и несколькими промежуточными распределительными тарелками, обеспечивающими равномерное распределение потоков адсор* бента и газа; аппарат комбинированный, включающий как зоны адсорбции, так и.зоны десорбции; б) многоступенчатые с псев-доожиженным слоем порошкообразного или гранулированного адсорбента, краткое описание которых приводится в литературе .

Двухступенчатая технология сорбционной очистки реализуется на установке, состоящей из блоков контактной и перколяционной очистки с последовательным соединением реактора-смесителя контактной очистки мелкодисперсным адсорбентом, горизонтальных дисковых фильтров с фильтрующим слоем мелкодисперсного адсорбента, рамочных фильтров и вертикальных перколяторов с фильтрующим слоем из синтетического гранулированного адсорбента .

1) периодические процессы фильтрованием через неподвижный слой гранулированного адсорбента ;

В ходе проведенных исследований установлено, что максимальной олефинообразующей способностью, оцениваемой по соотношению суммы олефивов к сумме парафинов в газе, обладают катализаторы, содержащие оксиды железа . Причем стабильные максимальные значения этого показателя наблюдаются на всем исследованном временном интервале для гранулированного железоокисного катализатора. Для других катализаторов этот показатель растет одновременно с потерей окислительной активности и далее снижается под действием накопления коксовых отложений. Таким образом, установлено, что железоокисные катализаторы обладают высокой селективностью в реакциях окислительного дегидрирования.

В результате проведенных исследований установлено, что максимальной окислительной активностью, оцененной по суммарному выходу кислорода с газообразными и остаточными жидкими продуктами, обладает катализатор, содержащий оксиды Си и Сг. Минимальная окислительная активность наблюдается для гранулированного железоокисного катализатора, который в то же время обладает максимальной избирательностью по образованию жидких продуктов окисления. Для него наблюдается самый высокий относительный и абсолютный выход кислорода с остаточной фракцией.

Для пылевидного железоокисного катализатора в начальный период, в течение которого выгорает 25-35% от общего количества углерода, наблюдается снижение скорости выгорания углерода практически до нуля, чего не наблюдается при выгорании серы. Установлено существенное запаздывание выгорания серы по отношению к выгоранию углерода. Характер зависимости выгорания углерода различен для гранулированного и пылевидного, закоксован-ного и регенерированного катализаторов, что определяется характером коксовых отложений. С увеличением времени работы гранулированного железоокисного катализатора ха-

совых отложений. С увеличением времени работы гранулированного железоокисного катализатора в стационарном слое происходит накопление коксовых отложений, которые перекрывают доступ к поверхности катализатора водяному пару, что приводит к прекращению окисления коксовых отложений , увеличению скорости их образования и появлению в их составе водорода, что свидетельствует о термическом механизме образования последних порций кокса.

В ходе проведенных исследований установлено, что максимальной олефинообразующей способностью, оцениваемой по соотношению суммы олефинов к сумме парафинов в газе, обладают катализаторы, содержащие оксиды железа . Причем стабильные максимальные значения этого показателя наблюдаются на всем исследованном временном интервале для гранулированного железоокисного катализатора. Для других катализаторов этот показатель растет одновременно с потерей окислительной активности и далее снижается под действием накопления коксовых отложений. Таким образом, установлено, что железоокисные катализаторы обладают высокой селективностью в реакциях окислительного дегидрирования.

В результате проведенных исследований установлено, что максимальной окислительной активностью, оцененной по суммарному выходу кислорода с газообразными и остаточными жидкими продуктами, обладает катализатор, содержащий оксиды Си и Сг. Минимальная окислительная активность наблюдается для гранулированного железоокисного катализатора, который в то же время обладает максимальной избирательностью по образованию жидких продуктов окисления. Для него наблюдается самый высокий относительный и абсолютный выход кислорода с остаточной фракцией.

Для пылевидного железоокисного катализатора в начальный период, в течение которого выгорает 25-35% от общего количества углерода, наблюдается снижение скорости выгорания углерода практически до нуля, чего не наблюдается при выгорании серы. Установлено существенное запаздывание выгорания серы по отношению к выгора пню углерода. Характер зависимости выгорания углерода различен для гранулированного и пылевидного, закоксован-ного и регенерированного катализаторов, что определяется характером коксовых отложений. С увеличением времени работы, .гранулированного железоокисного катализатора ха-

совых отложений. С увеличением времени работы гранулированного железоокисного катализатора в стационарном слое происходит накопление коксовых отложений, которые перекрывают доступ к поверхности катализатора водяному пару, что приводит к прекращению окисления коксовых отложений , увеличению скорости их образования и появлению в их составе водорода, что свидетельствует о термическом механизме образования последних порций кокса.

С увеличением времени работы гранулированного железоокисного катализатора в процессе ТКП в стационарном слое происходит увеличение содержания коксовых отложений. В составе коксовых отложений практически не содержится водород, за исключением образца с максимальным временем пребывания в зоне реакции. Значение отношения S/C для коксовых отложений на гранулированном железоокисном катализаторе выше, чем для коксовых отложений на традиционных катализаторах крекинга при переработке аналогичного сырья.

Кинетические кривые выгорания углерода и серы для образцов закоксованного гранулированного железоокисного катализатора с различным временем пребывания в зоне реакции

от выгорания углерода различается для гранулированного и пылевидного, а также для закоксованного и регенерированного катализатора. С увеличением времени работы гранулированного железоокисного катализатора характер зависимости выгорания серы от выгонзния углерода в составе коксовых отложений приближается к характеру зависимости для нефтяных коксов, что свидетельствует об образовании отложений, характерных для термических процессов.

Практически весь процесс выгорания углерода и серы удовлетворительно описывается уравнением первого порядка. Константа скорости выгорания углерода для гранулированного железоокисного катализатора снижается при увеличении времени пребывания в зоне реакции и количества коксовых отложений, что объясняется прекращением действия железоокисного катализатора .