Главная -> Словарь

Испарения продуктов

Длина участка испарения определяется в предположении, что распределение тепловых напряженностей по длине радиантного змеевика печи равномерное:

Состав жидкой фазы после однократного испарения определяется по уравнению

где w — скорость движения среды. Для определения характера массообмена при испарении можно воспользоваться критерием Пекле: . Если Ре1, конвективный перенос является доминирующим в процессе испарения, и молекулярной диффузией можно пренебречь.

Теплота испарения определяется как функция либо температуры испарения, либо давления пара. При определении теплоты испарения нефтяных фракций рекомендуется пользоваться средними средних значений температур и давлением, равным произведению приведенного давления «а псевдокритическое.

по -которому теплота испарения определяется в .кДж/кг. При высоких давлениях уравнение Крега дает завышенные значения теплоты испарения.

По методу Хоугена и Уотсона ! теплота испарения определяется как функция либо средней мольной температуры кипения и молекулярной массы, либо средней мольной температуры кипения и плотности.

Теплота испарения определяется как функция либо температуры испарения, либо давления пара. При определении'теплоты испарения нефтяных фракций рекомендуется пользоваться средними средних значений температур и давлением, равным произведению приведенного давления на псевдокритическое.

по которому теплота испарения определяется в .кДж/кг. При высоких давлениях уравнение Крега дает завышенные значения теплоты испарения.

По методу Хоугена и Уотсона теплота испарения определяется как функция либо средней мольной температуры кипения и молекулярной массы, либо средней мольной температуры кипения и плотности.

1 кгс/см2, теплота испарения определяется по формуле:

Граница испарения по мере сушки продвигается в глубь куска топлива. Изменение величины 5, т. е. границы испарения, определяется еле-дующим условием:

руется в подогревателе колонны с низкими температурами, при этом полностью исключается потребность в паре в последней колонне и в хладоагенте в первой колонне. Если разница температур конденсации и испарения продуктов недостаточна, следует рас- . сматривать возможность повышения давления в первой колонне и снижения давления во второй с целью ее увеличения.

и образованием других продуктов. Поэтому очень важно выдувать из кагализаторного раствора целевые вещества избытком барбо-тирукщего через раствор ацетилена, который затем возвращают на реакцию. В связи с этим оба процесса проводят в барботаж-ных колоннах, защищенных от коррозии кислотоупорными плитками; ацетилен или смесь ацетилена с синильной кислотой барбо-тируег через катализаторный раствор. Тепло реакции отводится за счет нагревания реагентов и испарения продуктов.

Коксование в слое теплоносителя. Процессы коксования в слое теплоносителя имеют существенное преимущество перед процессом замедленного коксования: сырье до заданной температуры нагревается при контактировании с частицами теплоносителя — обычно кокса. Температурный уровень процесса может быть в этом случае значительно выше. Применяют псевдоожиженный слой коксовых частиц и движущийся слой гранулированного кокса . Механизм образования кокса в этих процессах такой же, как и при замедленном коксовании. Отличие состоит в том, что жидкое сырье распределяется по широкоразвитой поверхности теплоносителя. Это приводит к резкому увеличению поверхности раздела жидкость —газ и в результате — к ускоренному переходу продуктов распада исходного сырья в газовую фазу. Повышенные температуры деструкции сырья и значительно более благоприятные условия испарения продуктов реакции приводят к снижению выхода кокса и соответствующему увеличению выхода продуктов разложения.

Испаритель высокого давления предназначен для испарения продуктов крекинга и отделения паро-газовой фазы от крекинг-остатка. Испаритель представляет собой вертикальный пустотелый цилиндр диаметром 2450 мм, высотой 13 400 мм со сферическими днищами.

Метод молекулярной перегонки заключается в следующем. Продукт нагревают в перегонном аппарате обычного типа, состоящем из перегонной колбы, пароотводной трубки той или иной протяженности и конденсатора. Остаточное давление в системе поддерживают порядка 1 мм или нескольких десятых долей миллиметра ртутного столба; при этом перегонки от испарения продуктов почти не происходит, и лишь при нагревании до точки кипения начинается интенсивный процесс дистилляции.

испарения продуктов окснсип-тоа под ДсИ!.чспис\;:

ухудшает условия испарения продуктов крекинга в испарителе:

Видно, что во всех случаях с возрастанием давления наблюдается увеличенный выход карбоидов при одновременном снижении выхода летучих веществ. Характер хода концентрированных кривых аналогичен ранее полученным данным при атмосферном давлении С 2 J. Исключение составляет изменение концентрации парафино-нафтеновых углеводородов.Если при атмосферном давлении наблюдается монотонное уменьшение концентрации парафино-нафтеновых углеводородов с самого начала реакции, то в опытах при повышенном давлении концентрация их происходит через максимум . Увеличение концентрации парафино-нафтеновых углеводородов при повышенном давлении объясняется уменьшением испарения продуктов деструкции. При этом парафино-нафтеновые углеводороды образуются за счёт распада длинных боковых цепей углеводородов гибридного строения, которые присутствуют в исходных асфальтенах, смолах и других групповых компонентах.

1. Максимально возможная герметизация резервуаров с применением устройств по улавливанию легкоиспаряющихся фракций. В целях полной ликвидации потерь от испарения продуктов необходимо сооружение герметизированных резервуаров — горизонтальных, шаровых и сфероидальных, в которых продукты хранятся под повышенным давлением. Применение таких резервуаров позволяет полностью герметизировать процессы наполнения и опорожнения емкостей. В этом случае происходят колебания давления внутри резервуаров, а выпуск паров в атмосферу возможен только в аварийных случаях, когда давление в резервуаре превышает установленную норму; для снижения потерь от испарения продукта в цилиндрических резервуарах применяются «плавающие» крыши, которые покрывают все зеркало испарения и ликвидируют газовое пространство резервуара.

Рис. 55. Скрытые теплоты испарения продуктов полукоксования и газификации прибалтийских сланцев, рассчитанные по нефтяным формулам и найденные калориметрическими измерениями.

рения от температур кипения продуктов. Имеющийся в нашем распоряжении опытный материал по скрытым теплотам испарения продуктов полукоксования прибалтийских сланцев позволяет проверить возможность применения для этих случаев предложенных в нефтяной технологии рас-•четных формул. Табл. 73 содержит сравнение данных калориметрических измерений с расчетами по формулам Кистяковского , Крэга и Уэйра и Итона для различных фракций с температурами кипения от 50 до 200°. Эти же данные изображены на рис. 55. Оказалось, что расчет по Кистяковскому хорошо совпадает с определением по кривой Обрядчикова, калориметрические же определения скрытой теплоты испарения больше всего приближаются к величинам, рассчитанным по уравнению Уэйра и Итона. Что касается данных Когермана, то, как это видно из рис. 55, они плохо согласуются с любыми из рассмотренных уравнений и кривых.