Главная -> Словарь

Использовали различные

Настоящий стандарт распространяется на нефтяные жидкие битумы и устанавливает метод определения количества испарившегося разжижителя из жидких битумов при заданных температуре и времени испытания.

1.1. При определении количества испарившегося разжижителя из жидких битумов применяют:

4.1. Количество испарившегося разжижителя в процентах вычисляют по формуле

Битумы нефтяные. Метод определения количества испарившегося разжижителя из жидких битумов ....

Сравнительная оценка различных режимов испытания показывает несомненное преимущество климатической камеры, где наряду с постоянной температурой поддерживается определенная скорость движения воздуха, что способствует более интенсивному испарению разжижителя без заметного термоокислительного старения исходного вязкого битума. Однако использование климатической камеры для стандартных испытаний практически невозможно ввиду ее сложности, больших размеров и высокой стоимости. Поэтому представляется целесообразным на данном этапе характеризовать скорость формирования структуры жидких битумов путем определения количества испарившегося разжижителя и температуры размягчения остатка битума после выдерживания в термостате. Время и температура прогрева зависят от класса жидкого битума.

Сравнительная оценка различных режимов испытания показывает несомненное преимущество климатической камеры, где наряду с постоянной температурой поддерживается определенная .скорость движения воздуха, что способствует более интенсивному испарению разжижителя без заметного Термоокисли-телъного старения исходного вязкогр битума. Однако использование климатической камеры для стандартных испытаний практически невозможно ввиду ее сложности, больших размеров и высокой-стоимости. Поэтому представляется целесообраз-, ным на данном этапе характеризовать скорость формирования' структуры Жидких битумов путем определения количества испарившегося разжижителя и температуры размягчения остатка битума после выдерживания в термостате. Время и температура прогрева зависят от класса жидкого битума. На основании вышеизложенного предлагается выдерживать битумы . класса Б Г в термостате, нагретом до 60 °iC, в течение 5 часов, битумы класса БГ в термостате, нагретом до 60 °С, в течение 5 часов, битумы класса СГ — в термостате, нагретом до 60 °С, в течение 5 часов, битумы класса СГ — в термостате, ^нагретом до 100 °С, в течение 3 часов, битумы класса МГ —в термостате, нагретом до 100 °С, в течение 10 часов. За это время в битумах класса БГ-и СГ должен пройти I этап структурообразования. Из битума класса МГ должно испариться 40-45% разжижителя, а температура размягчения остатка должна составлять 70-75% от температуры размягчения исходного битума.

Были просчитаны значения коэффициентов «а» и «Ь» при различных значениях «in» от 0,14 до 0,89. При- этом было показано, что параметр «а» зависит, в основном, от свойств разжижителя, а параметр «Ь» — от свойств разжижителя и исходного-вязкого битума. Параметром, определяющим класс разжиженных битумов , является «а». Однако пока не получено хорошей корреляции между экспериментальными и расчетными данными. Поэтому следует определять скорость-формирования структуры в жидких битумах по количеству испарившегося разжижителя после выдерживания битума в термостате при температуре и времени, зависящих от класса каждого битума. Этот метод имеет значительные преимущества перед методом фракционной разгонки, т. к. моделирует процесс структурообразования в жидких битумах при приготовлении и эксплуатации битумоминеральных смесей в дорожном йсйфы-тии. После получения новых экспериментальных результатов на; большом числе образцов разжиженных битумов разных клае-' сОв следует вновь путем математической обработки дайных уточнить формулу и метод расчета.

Количество испарившегося разжижителя при 1бО°С в Температура размягчения продувктов по КиШ, Пе-нет-ра-«TUtf Температура размягчения продуктов по Киш после Температура вспышки в открытом тигле, ос

Жидкое нефтяное местное вяжущее (табл. I, обр.4} имеет пониженные показатели количества испарившегося разжижителя, температуры размягчения остатка после прогрева и повышенный показатель температуры вспышки. Эти особенности объясняются Технологией получения вяжущего. Так, стандартные битумы класса МГ готовят разжижением вязких битумов марок БНД 60/90 и БНД 40/60 нефтяными разжижителями опредвяенного

Метод определения количества испарившегося разжижителя из жидких битумов

Настоящий стандарт распространяется на нефтяные жидкие битумы и устанавливает метод определения количества испарившегося разжижителя из жидких битумов при заданных температуре и времени испытания.

В процессе демеркаптанизации прямогонной керосиновой фракции в качестве катализатора использовали различные марки активного угля, на поверхность которого наносили активный компонент - катализатор Ивказ. Уголь активный марок АГ-3 и АГ-5 имеет развитую удельную поверхность и высокую механическую прочность. Катализатор Ивказ выполняет функции переносчика кислорода и

В исследованиях использовали различные партии обоих углей, поэтому наблюдалось существенное изменение качества шихт. Результаты представлены на рис. 162. Несмотря на то что форма всех пяти кривых различная, все они имеют один максимум давления

Влияние состава о л е ф «и н о в. Для определения влияния олефинов на процесс алкилирования в присутствии Амберлиста XN-1010 с BF3 использовали различные изомеры бутилена. Опыты вели при 40 °С, соотношении изобутана к бутилену, равном 5,1 : 1, и степени превращения олефина 100%. Получены такие результаты:

молекул последних к ассоциации с образованием коллоидных частиц различных размеров. Следовательно, об истинных значениях молекулярных весов асфальтенов можно говорить лишь в тех случаях, когда они определяются в условиях, обеспечивающих получение истинных, а не коллоидных растворов асфальтенов и исключающих ассоциацию молекул последних даже в начальной стадии. Это удается достичь только в том случае, если в качестве растворителей применять высококипящие соединения, хорошо растворяющие асфальтены, а определение молекулярных весов асфальтенов проводить при относительно высоких температурах ' в сильноразбавленных растворах. Требование соблюдения этих условий обусловлено тем, что степень ассоциации молекул асфальтенов находится в прямой зависимости от концентрации асфальтенов в растворе и в обратной — от температуры. Молекулярные веса ассоциированных частиц асфальтенов варьируют в широких пределах — от истинного молекулярного веса до молекулярных весов самых крупных грубодисперсных коллоидных образований . Г. Нейман и Ф. Белынтед утверждаг ют, что для асфальтенов вообще неизвестны растворители, в которых они, т. е. асфальтены, образовали бы истинные растворы. Авторы рассматривают асфальтены как смеси, лишь отдельные составные части которых способны образовать истинные растворы. Это утверждение находится в противоречии с собственными экспериментальными данными этих исследователей. При определении молекулярных весов асфальтенов, осажденных петро-лейным эфиром из венесуэльской нефти, криоскопическим методом они использовали различные растворители и разные температуры, но во всех случаях концентрация асфальтенов была постоянной . В табл. 25, составленной по данным этих исследователей, приведены значения молекулярных весов асфальтенов и показан характер зависимости их от температуры. Только при температуре 60° С и ниже получены значения молекулярных весов в пределах от 4000 до 7200; при температуре 90° С значения молекулярных весов хорошо согласуются с данными других исследователей и укладываются в пределах 2150— 4540. Как видно из данных, полученных в случае бензола, при концентрации асфальтенов в растворе, равной 3,5%, и при температуре 60° С и ниже, несомненно, уже идет ассоциация молекул асфальтенов, что и обусловливает высокие значения найденных молекулярных весов.

Тысячи тонн нефти попали на побережье Корнуэльского полуострова и Бретани , бы ли испорчены пляжи курортов, погибло много рыбы и птиц, погибли многочисленные устричные поля. Началась трудоемкая работа по очистке берегов от нефти. При этом использовали различные растворители. Попав в морскую воду эти растворители также вызвали гибель рыб и других морских организмов.

Структура циклоалкановых фрагментов. При изучении химического строения смолисто-асфальтеновых веществ особенно сложно установить структурные параметры циклоалка-' нов. Чтобы подтвердить наличие этих структур, исследователи использовали различные методы доказательства и методологию исследования. В работе на основании данных ЯМР сделано заключение о том, что в асфальтенах имеются структуры типа тетралина. Масс-спектромётрическим анализом показано наличие 5-кольчатых конденсированных фрагментов .

Вопрос о принадлежности высокомолекулярных гетероатомных соединений нефти к смолам или асфальтенам поднимался многими исследователями , которые использовали различные критерии. Например, Готлиб пишет, что понятие асфальтены имеет 'столько же определений, сколько есть методов их выделения. Бестужев указывает, что асфальтены не нашли своего места в общей классификации органических соединений. Однако предложение автора о том, что асфальтены следует рассматривать как.поликонденсированные молекулы, занимающие промежуточное место между микро- и макромолекулами, нельзя признать удовлетворительным.

Для исследования закономерностей процесса, кинетики, механизма, структуры углеродных отложений, газообразных и жидких продуктов использовали различные виды катализаторов и углеводородного сырья.

Для исследования закономерностей процесса, кинетики, механизма, структуры углеродных отложений, газообразных и жидких продуктов использовали различные гиды катализаторов и углеводородного сырья.

Как видно из приведенного рисунка, больше половины пека идет как связующий материал для брикетирования угля; 13,7% — на приготовление дорожного битума; 10,8%—на приготовление электродного кокса; 8,2% использовали различные 'потребители, из них 1,5% в виде котельного топлива; 15,3% пека шло на экспорт.

В зависимости от вида сырья, требований, предъявляемых к конечным продуктам , необходимости выделять ЦПД и ДЦПД полностью или частично использовали различные схемы выделения этих продуктов . Эти схемы включали следующие стадии: димеризацию циклодиенов в исходном сырье, ректификацию димеризата с выделением фракции GS , мономеризацию концентрата ДЦПД, ректификацию и димеризацию ЦПД. При получении ДЦПД высокой степени чистоты последнюю димеризацию осуществляли в мягких условиях и димеризат подвергали атмосферной и вакуумной ректификации. Реакторы димеризации представляли собой теплообменники типа труба в трубе с различными объемами реакционной зоны . Реакторы мономеризации— трубы диаметром 60 и 50 мм и длиной соответственно 1700 и 3500 мм, снабженные форсунками типа механические с обдувом, диаметр сопла форсунки 1,5 мм. Мономеризацию вели в присутствии перегретого водяного пара температурой 600 °С. Для ректификации использовали насадочные ректификационные колонны диаметром 80, 100 и 150 мм . Димеризацию ЦПД в зависимости от исходной его концентрации в сырье проводили при температуре от 120 до 135°'С в течение 1—3 ч. Селективную димеризацию ЦПД осуществляли при 60—100 °С и времени реак ции 0,8—1,3 ч. Мономеризацию концентрата ДЦПД проводили в паровой фазе при 400 °С, времени контакта 0,1 с и отношении пар : сырье, равном : 1. Весь процесс как на реакционных, так и ректификационных стадиях вели по непрерывной схеме. При выделении фракции С5, освобожденной от ЦПД, температуру верха колонны поддерживали в интервале 28—40 °С, низа колонны —85—135 °С , при выделении концентрированного ЦПД /в = 35—40 °С, /н = 80—107 °С, флегмовые числа варьировали от 0,5 до 20. Вакуумную ректификацию ДЦПД проводили при /в = 60—8°CV /н = 90—105 °С, р-3—5 кПа.