Главная -> Словарь

Использовать избыточное

Колебание цен на нефть во всем миЬе привело к наличию избыточных мощностей по производствуУ§тилбензола и стирола и к снижению их загруженности. В соответствии с этим важ-, / Л r c HQC значение приобретает выбор гибкого процесса синтеза ^iih^-6e'if3 их смеси не расслаиваются при остывании. Смешение таких смазок, как пушечная, технический вазелин, ПВК, СХК и т. п., а также добавление в них дополнительного количества загустителей хотя и возможно, но не рекомендуется. Рецептуры смазок ПВК, СХК, ГОИ-54п хорошо отработаны и проверены; добавлять в них дополнительно церезин или окисленные нефтепродукты нет необходимости. См'ешивать пушечную смазку со смазкой ПВК, сплавляя их в равных количествах, иногда целесообразно, например, если имеется необходимость использовать имеющиеся запасы пушечной смазки, а смесь будет применена для защиты от коррозии изделий, хранящихся в районе с умеренным или холодным климатом, где нет опасения сползания слоя при температурах выше 45° С.

Приведенную в этом сообщении экономику рассчитывали применительно к совершенно новой установке Димерсол, однако процесс можно осуществить на любом имеющемся оборудовании из-за простоты и умеренности требований. Так, в качестве реактора для установки малой или средней мощности можно использовать имеющиеся емкости для хранения сжиженного газа. Существующую установку полимеризации можно легко превратить в установку Димерсол.

Процессы в расплаве являются вариантом газификации угля в режиме уноса. В них уголь и газифицирующий агент подаются на поверхность расплавов металлов, шлаков или солей, которые играют роль теплоносителей. Наиболее перспективен процесс с расплавом железа, поскольку можно использовать имеющиеся в ряде стран свободные мощности кислородных конвертеров в черной металлургии . В данном процессе газогенератором служит полый, футерованный огнеупорным материалом аппарат-конвертер с ванной расплавленного железа. Угольная пыль в смеси с кислородом и водяным паром подается с верха аппарата перпендикулярно поверхности расплава с высокой скоростью. Этот поток как бы сдувает образовавшийся на поверхности расплава шлам и перемешивает расплав, увеличивая поверхность его контакта с углем. Благодаря высокой температуре газификация проходит очень быстро. Степень конверсии углерода достигает 98%, а термический к. п. д. составляет 75— 80%. Предполагается, что железо играет также роль катализатора газификации. При добавлении в расплав извести последняя взаимодействует с серой угля, образуя сульфид кальция, который непрерывно выводится вместе со шлаком. В результате удается освободить синтез-газ от серы, содержащейся в угле, на 95%. Синтез-газ, полученный в процессе с расплавом, содержит 67% СО и 28% Н2. Потери железа, которые должны восполняться, составляют 5—15 г/м3 газа.

По назначению УУСН подразделяются на оперативные и коммерческие. По технологической схеме и объему измерений те и другие УУСН идентичны, но могут отличаться степенью оснащенности датчиками для автоматического измерения и средствами автоматизации сбора и обработки информации. Если не все скважины или групповые замерные установки подключены к УУСН, то для бригадного и промыслового учета нефти допускается использовать имеющиеся установки, предназначенные для измерения дебита скважин . При этом необходимо иметь ввиду, что погрешность определения количества нефти на этих установках велика в связи с большой погрешностью средств измерений, несовершенством методик измерений и т.д. УУСН могут быть блочного или индивидуального исполнения.

троля . С этой точки зрения наиболее предпочтителен постоянный контроль технического состояния колонны. Имевшие место попытки внедрить системы постоянного контроля для некоторых видов нефтеперерабатывающего и нефтехимического оборудования показали высокую эффективность и перспективность данного подхода. Показательно, что в последнее время осознана необходимость совместной разработки сложных систем и систем их эксплуатации . Подобный подход позволяет использовать имеющиеся резервы снижения стоимости проектирования и эксплуатации объектов. В частности, мониторинг делает возможным управление расходованием ресурса объекта, что в конечном итоге способствует повышению его долговечности и эффективности использования . Как известно, в настоящее время именно экономический фактор является главным ограничением при внедрении систем постоянного контроля в нефтепереработке и нефтехимии.

При сжигании остатков атмосферной перегонки, выкипающих выше 350-360°С, в виде котельных топлив, нефть перерабатывается по неглубокому варианту. Цены на остатки первичной переработки нефти на мировом рынке значительно ниже, чем на светлые нефтепродукты . Неглубокая переработка нефти становится экономически невыгодной для производителя и, год от года, эта тенденция будет прогрессировать, чему есть ряд причин. Во-первых, разведка, бурение скважин и добыча нефти в труднодоступных районах связаны с постоянным возрастанием материальных и трудовых затрат, а следовательно, и цен на нефть. В связи с этим, чтобы сделать переработку выгодной, надо из каждой тонны нефти получить больше ценных качественных продуктов — моторных топлив, сырья для нефтехимического синтеза , тем самым углубить переработку нефти, свести к минимуму выпуск низкосортных малоценных продуктов, каковыми являются высокосернистые остатки первичной перегонки нефти — мазуты, входящие в состав котельных топлив. Во-вторых, важно рационально использовать имеющиеся природные ресурсы, которые являются невосполнимыми. В связи с этим при имеющихся ресурсах необ-

Эффективная подготовка сырья коксования позволит заводам увеличить отбор кокса, улучшить его качество и более рационально использовать имеющиеся мощности и ресурсы нефтяных остатков.

Исходя из этих свойств можно наметить три возможных направления использования тяжелых продуктов пиролиза в производстве нефтяного кокса: как компонент сернистого сырья коксования для снижения содержания серы в коксе; как компонент сырья для получения игольчатого кокса; как сырье для получения кокса с содержанием серы менее 0,15$, необходимого в производстве синтетического чугуна. По первому направлению целесообразно использовать имеющиеся ресурсы жидких пиролизных продуктов для снижения содержания серы в коксе, производимой на Ново-Уфимском НПЗ, Омском НПК, Ангарском НХК и Херсонском НПЗ. Такие исследования, применительно к Ново-Уфимскому НПЗ, были проведены нами, их результаты будут приведены ниже.

Внедрение показателя рентабельности в качестве планового заставит коллективы НПЗ максимально использовать имеющиеся в их распоряжении основные производственные фонды, потому что, чем выше прибыль, тем легче достичь запланированного уровня рентабельности и превысить его. Само собой разумеется, что этот показатель приобретает вес и станет действенным только в том случае, если выполнение и перевыполнение плана по рентабельности будет связано с материальным стимулированием.

Для количественного анализа используется метод блочных матриц калибровочных коэффициентов. Это позволяет значительно уменьшить число необходимых калибровочных коэффициентов и использовать имеющиеся матрицы для более простых смесей — ароматических концентратов, насыщенных углеводородов и сернистых соединений. Расчетные матрицы для кислородсодержащих ароматических гетероциклических соединений могут быть построены по аналогии с матрицами для других ароматических соединений. Характеристические суммы пиков должны включать пики ионов гомологических рядов М+ и + в соответствии с границами характеристических групп ионов в этих гомологических рядах. Калибровочные коэффициенты для них могут быть приняты такими же, как и для ароматических углеводородов и серосодержащих соединений с соответствующим числом колец в конденсированной системе.

На установках каталитического крекинга в псевдоожиженном слое имеется возможность максимально использовать избыточное тепло регенерации катализатора для нагрева сырья, вследствие чего иногда сырье нагревают только в теплообменных аппаратах. При небольших выходах кокса все избыточное тепло затрачивается на нагрев сырья. При больших выходах кокса часть тепла регенерации используется для производства водяного пара нутом установки в регенераторе змеевиков.

Продукты реакции разделяются в три ступени по схеме неглубокой переработки и в четыре ступени по схеме глубокой переработки . По схеме а неглубокой переработки продуктовая газожидкостная смесь углеводородов после блока термического крекинга поступает в испаритель высокого давления для грубого разделения на паровую и жидкую фазы при избыточном д-а»Л€»ин 1 МПа. Паровая фаза поступает затем на разделение в ректификационную колонну 3, а жидкая фаза — в колонну 4 — испаритель низкого давления. Исходное сырье термического—крекинга в жидкой фазе подается в низ колонны 3 и на верх колонны 4, где оно нагревается потоком пара продуктов реакции из блока /. Разделение сырья на два потока позволяет более полно использовать избыточное тепло паров колонн 3 и 4. Газойлевые фракции из середины колонны 4 используют как сырье печи глубокого крекинга. Верхние продукты колонн 3 и 4 поступают на стабилизацию и разделение на бензин и газойлевые фракции. Давление в колонне 3 0,8—1,2 МПа, в колонне 4 0,15—0,3 МПа. Повышенное давление в первой колонне позволяет поддерживать высокие температуры керосино-газойлевой фракции и остатка, на-

Способ ректификации сложных смесей, предусматривающий применение нескольких промежуточных циркуляционных орошений, и схема работы сложной колонны, разработанные в Гипроаз-нефти, позволяют максимально использовать избыточное тепло колонны и уменьшить объем паров, проходящих через ее сечение. Сущность этого способа заключается в следующем. Острое орошение промежуточных секций или промежуточных колонн сложной

Основная ректификационная и отпарная колонны. Для обеспечения заданного температурного режима вверху каждой секции ректификационной колонны, где отбирают циркуляционное орошение, устанавливают регуляторы температуры. Это позволило полностью использовать избыточное тепло колонны на подогрев исходного сырья, что, в свою очередь, резко сократило кратность острого орошения в верхней части ректификационной колонны.

По типичной схеме двухпечного крекинга работают установки системы Гипронефтезаводов, строительство которых было впервые осуществлено в начале 50-х годов . Сырье подают насосом Н-1 через группу крекинг-остатковых теплообменников Т-1, Т-2, часть сырья после теплообменников поступает в нижнюю часть колонны К-3, остальное сырье — в испаритель низкого давления К-4. Разделение сырья на два потока позволяет более полно использовать избыточное тепло паров аппаратов К-3 и К-4.

ляет повысить скорость подачи жидкого сырья в камеру, использовать избыточное давление в системе для подачи газа на газовый блок.

Сырье подают насосом Н-1 через теплообменники Т-1; часть сырья после теплообменников поступает в нижнюю часть колонны К-3, а остальное — в испаритель К-4 низкого давления. Разделение сырья на два потока позволяет полнее использовать избыточное тепло паров в аппаратах К-3 и К-4. _Поток сьфья^ обогащенный тяжелыми газ_рйлевыми фракциями ~"в™испа: рителе Д-4, также направляют в колонну К-З^с низа 'которой горячим насосом Н-2 качают смесь сырья "и тяжелого рециркулята в печь П-1- Газойлевые фракции со сборной тарелки колонны К-3 вторым горячим насосом Н-3 подают на глубокий крекинг в печь П-2.

нально использовать избыточное тепло.

лом отходящего крекинг-остатка подается в нижнюю часть ректификационной колонны 5 и в верхнюю часть испарителя низкого давления 6. Деление сырья на два потока позволяет более полно использовать избыточное тепло паров в этих аппаратах. Из верхней части испарителя 6 сырье, разбавленное газойлевыми фракциями, направляют в нижнюю часть колонны 5. Объединенный поток сырья и рециркулята с низа колонны 5 направляют в печь 1 легкого крекинга и далее на верх выносной реакционной камеры 3. Газойле-вые фракции со сборной тарелки верхней части колонны 5 направляют в печь 2 глубокого крекинга и далее на верх реакционной камеры 3, откуда продукты крекинга поступают через редукционный вентиль в испаритель высокого давления 4. После отделения паров газойля с низа испарителя 4 крекинг-остаток поступает в испаритель низкого давления, в котором отделяются пары газойлевых фракций. Тяжелую часть этих паров в испарителе 6 конденсируют и возвращают с его сборной тарелки в низ колонны 5 и далее в смеси с сырьем направляют на крекинг в печь /. С низа колонны 6 через теплообменники 7 и холодильник 8 выводят крекинг-остаток. Легкую часть паров выводят с верха испарителя б через конденсатор 10 и газосепаратор низкого давления 9 как крекинговый газойль. Пары из испарителя 4 поступают на разделение в колонну 5, с верха которой через конденсатор // выводят бензин и газ, которые поступают в газосепаратор высокого давления 12. В дальнейшем бензин поступает на стабилизацию, а газ на ГФУ.

На рис. 39*приводится схема циркуляционного орошения на укрупненной установке АВТ, позволяющая максимально использовать избыточное тепло колонны и уменьшить объем паров, проходящих через ее сечение. Концентрационная часть колонны делится по высоте на четыре части тарелками, имеющими отверстия только для прохождения паров. С этих тарелок флегма перетекает в соответствующую секцию отпарной колонны. Острое орошение остается только в верхней части основной

позволяющий использовать избыточное тепло одних процессов для технологических нужд других и минимизирующий удельные затраты топлива, тепла и электроэнергии на производство пелевой продукции;