Главная -> Словарь

Изменение коэффициента

Рис. 100. Изменение кислотности масла в процессе работы двигателя

Рис. 105. Изменение кислотности

где t — период индукции; С и v — коэффициенты, зависящие от углеводородного состава бензина; Т — температура продукта, К-В результате опытного лабораторного хранения бензинов и дизельных топлив прц разной температуре было показано , что изменение показателей, характеризующих степень окислен-ности топлив, в частности изменение кислотности, в зависимости от срока хранения при данной фиксированной температуре описывается уравнением

Таблица 2.1. Изменение кислотности поверхности 7-оксида алюминия при изменении содержания фтора

Иное влияние оказывает изменение кислотности катализатора . Катализатор, не промотированный фтором, практически не обнаружил активности, а это означает, что платина не

Изменения скорости должны отражать изменение концентрации и стабильности промежуточно образующихся карбкатионов в кислоте. Во всех случаях кислотность H2SO4 снижается с увеличением концентрации добавки. Типичные зависимости между кислотностью и содержанием модифицирующей добавки представлены на рис. 4. Изменение кислотности должно отразиться на концентрации карбкатионов R+ в «равновесном состоянии»; в подобных системах эта концентрация обычно понижается.

Влияние рН. Изменение кислотности в осветлителе с известью приводит к удивительным результатам, если учесть амфотерную природу алюминия. При рН 8, как видно из рис. 5, и общий , и только растворенный алюминий содержатся в воде в очень малых количествах . Когда рН возрастает до 9, содержание алюминия резко возрастает, а при рН 9ч-10 оно вновь падает. Это оказалось неожиданным, поскольку при работе со щелочью при рН 10 алюми-

Методы определения термической стабильности реактивных топлив делятся на статические и динамические. Сущность статических методов заключается в окислении образца топлива в изолированном объеме с последующим определением количества образовавшегося осадка. Дополнительно определяют содержание потенциальных и фактических смол, изменение кислотности и оптической плотности топлива, изменение массы металлической пластинки — катализатора и др. В динамических методах нагретое топливо прокачивают через фильтр и определяют время до забивки фильтра осадками или степень засорения фильтра за определенную длительность испытания.

а — изменение кислотности: 1 — реактивное топливо гидроочистки до окисления; после искусственного старения при 45—50 °С в течение 12 месяцев; 2 — без присадок; 3-—с ФЧ-16; 4 — с антраниловой кислотой; 5 — с пиролиза-том; 6 — с фенил-а-нафтиламином; 7 — с бисфенолом; 8 — с двухкомпонентной присадкой ; 9 — с двухкомпонентной присадкой ; б — изменение смолообразования: 1 — то же топливо до окисления; после искусственного старения при 45—50 "С в течение 12 месяцев: 2 — без присадки; 3 — с фенил-я-аминофено-лом; 4 — с ФЧ-16; 5 — с ионолом; 6—с антраниловой кислотой; 7 — с пироли-затом; 8 — с фенил-а-нафтиламином; 9 — с бисфенолом; 10 — с двухкомпонентной присадкой ; изменение эффективности в зависимости от концентрации ; в — с 2,4-диметил-6-грег-бутилфенолом; г — с 2,6-ди-грег-бутил-4-метилфенолом; / — смолы; 2 — кислотность; 3 — оптическая плотность.

Рис. 67. Изменение кислотности и

1 — изменение кислотности окисленного масла; 2 — изменение количества осадка в окисленном масле.

Рис. 1.8. Влияние разных противоизносных присадок на изменение коэффициента трения от температуры:

Влияние молекулярного строения на адсорбируемость. На рис. 3 изображена диаграмма равновесия для адсорбции ряда бинарных углеводородных систем на силикагеле . В порядке уменьшения степени разделения эти '"" системы располагаются следующим образом: а-метилнафталин — декалин, толуол — н-геп-тан, бензол — диамилнафталин, толуол — 1-октен, 1-октен — этилциклогексан и а-метилнафталин — моноамилбензол. На рис. 4 изображены графики зависимости коэффициентов разделения от концентрации для систем, го приведенных на рис. 3. Следует отметить, что изменение коэффициента разделения в зависимости от концентрации тем больше, чем больше сам коэффициент разделения. На рис. 5 приведена подобная серия диаграмм равновесия для адсорбции на активированном угле . Порядок адсорбируе-мости на угле тот же, что и на силикагеле, с одним заметным исключением для системы а-метилнафталии — моноамилбензол. На силикагеле степень разделения для этой системы наименьшая из всех приведенных, а на активированном угле по степени разделения эта система занимает второе место, уступая только системе а-метилнафталин — декалин. Это показывает, что, как правило, активированный уголь должен быть эффективнее силикагеля при разделении ароматических молекул по числу бензольных колец на молекулу. Коэффициенты разделения для этих систем на угле подобны тем, которые изображены на рис. 4. И в этом случае чем больше адсорбируемость, тем больше изменение коэффициента разделения в зависимости от концентрации. ,Как для силикагеля, так и для активированного угля коэффициент разделения всегда изменяется интенсивнее для очень малых концентраций. Как показано на рис. 5, эффективность отделения углеводорода парафинового ряда, я-гептана, от метилциклогексана почти эквивалентна эффективности отделения моноолс-

Коэффициент внутренней диффузии. При помощи изложенных результатов были определены значения коэффициента внутренней диффузии для •систем, приведенных в табл. 2, при значениях функции Е, характеризующей степень приближения к равновесию, от 0,5 до 0,9 через 0,1. Оказалось, что значения этого коэффициента изменяются в пределах только около 10%, причем в этих изменениях отсутствует какая-либо закономерность. Это небольшое изменение интересно сопоставить с трехкратным изменением коэффициента внешней диффузии для крайних концентраций в системе .диамилнафталин —• декалин. Коэффициенты внешней диффузии были определены по методу Уилка . Для системы а-метилнафталмн — декалин изменение коэффициента внешней диффузии ничтожно мало; экспериментальные же данные различаются между собой разным масштабом времени. Для этих систем изменения коэффициента внешней диффузии, по всей вероятности, усредняются, в результате чего можно пользоваться каким-то одним значением коэффициента внутренней диффузии. В этой таблице приведены также значения отношения коэффициентов внутренней и внешней диффузии. Значения коэффициентов внешней диффузии представляют собой логарифмические средние для смеси с 50%-ным содержанием компонентов. Полученные в большинстве случаев сравнительно малые значения •отношения коэффициентом диффузии сшгдетельствуют о том, что структура адсорбента создает значительные препятствия для молекулярной диффузии. 13 табл. 3 приведены данные для адсорбции одной из смесей на различных сортах силикагеля и на других адсорбентах.

Изменение коэффициента прочности частиц коксов, прокаленных при 1300 "С в течение 5 ч, в зависимости от давления

Если в полученном ранее уравнении принять К = const получим обычное дифференциальное уравнение теплопроводности, где К — коэффициент температуропроводности, К = а. На рис. 16-18 нанесены линии Fo = const, отвечающие аналитическому решению однородного уравнения теплопроводности для симметричной задачи в сфере. Различный характер линий Fo == const и Род = const объясняется принципиальным различием функциональных зависимостей a — finK = fz : в то время как линии Fo = const строились при условии а = const, кривые Род = const отражают изменение коэффициента К .

Изменение коэффициента сжимаемости с температурой может быть выражено с известным приближением следующей линейной зависимостью:

где бп — изменение коэффициента преломления стекла при изменении температуры на 1°. ч

По методу FTM S 5340 присадку извлекают водой и определяют изменение коэффициента преломления водной вытяжки. Содержание присадки устанавливают по предварительно построенной калибровочной кривой . Для определения присадки, находящейся в топливе, 800 мл его встряхивают с 50 мл дистиллированной воды в течение 3 мин. Этим методом можно установить наличие присадки в топливе в концентрации от 0,05 до 0,20% объемн.

кых следует, что относительное изменение коэффициента Р в 2,2 раза, а коэффициента р/=о в 1-21 раза больше, чем соответствующие относительные изменения плотности пластовых нефтей. Изложенное выше относится к пластовым нефтям разных месторождений. Для более обстоятельного исследования этого вопроса были рассмотрены аналогичные данные, относящиеся к нефти одной залежи. С этой целью были выбраны произвольно указанные выше три нефтяные залежи, по которым имеются данные по наибольшему числу скважин.

Изменение коэффициента рециркуляции, используемое на отдельных установках в качестве управляющего воздействия, малоэффективно, так как доля этого фактора в тепловом балансе реактора мала. Несколько более эффективно управление температурой реактора при помощи изменения подачи шлама, поскольку при этом в РРБ наряду с физическим теплом вносится и тепло химическое.

зывает изменение коэффициента преобразования ТПР, которое трудно учесть и компенсировать. Поэтому для обеспечения стабильных условий работы ТПР^И отборна представительной пробы рекомендуется непрерывная откачка жидкости. При периодической откачке рекомендуется для определения содержания воды применять автоматический влагомер, а для отбора проб - автоматический пробоотборник. Окончание заполнения баллона пробоотборника и его замену следует приурочивать к моменту остановки насосов. Объем отбираемых доз жидкости и частота их отбора могут быть рассчитаны на один или несколько циклов откачки.