Главная -> Словарь

Изменение распределения

Изменение прочности металла под воздействием продуктов сгорания характеризует его жаропрочность; она измеряется в кг/см2.

Изменение прочности кокса по высоте реактора объясняется двумя факторами: уменьшением степени повторных пропи-

Исследованиями Я. Н. Френкеля и И. А. Тю-тюнова установлено, что любая поверхность раздела является химически активной, и эта активность определяется поверхностной энергией. Увеличение степени дисперсности материала , как правило, сопровождается химическим изменением поверхности, чем и объясняется изменение прочности их смерзания. Материалы с более высокой степенью дисперсности больше подвергаются смерзанию. Смерзание можно понизить уменьшением водоудерживающей способности материалов.

Изменение твердости Изменение прочности на растяжение Удлинение до разрыва Изменение объема _____

Изменение твердости Изменение прочности на растяжение Удлинение до разрыва Изменение объема _________

Закономерное изменение прочности и твердости углей и полученных при их нагревании твердых продуктов имеет большое теоретическое значение, так как эти параметры характеризуют важные свойства, связанные с особенностями их природы, петрографического состава и степени метаморфизма. Кроме того, механические свойства отражают, в некоторой степени, и различие молекулярного строения отдельных видов твердого топлива. Исследование прочности и твердости углей дает также возможность определить их техническую пригодность для тех или иных технологических процессов.

По Фуксу толщина граничного слоя б при адсорбции большей части смазочных масел колеблется в пределах 1-10~4—Ы0~5 см. Согласно исследованиям Колбановской, б битума под влиянием активной поверхности минерального материала может изменяться от 10 до 5 мк, в результате чего прочность битума в поверхностных слоях возрастает почти в 1,5 раза. Изменение прочности граничных слоев битумов объясняется образованием на поверхности ми-

Относительное изменение прочности серого чугуна при различной толщине стенки отливки соответствует нижеприведенным данным.

Графит как хрупкий материал чувствителен к различного рода концентраторам напряжений, увеличивающим уже имеющуюся хрупкость: конструктивным и технологическим . Влияние концентраторов — гиперболических выточек с различными соотношениями глубины и ширины, а также отверстий разного диаметра на пределы прочности при растяжении и сжатии было исследовано на образцах плотного среднезёр-нистого графита марки ВПП, широко применяемого для изготовления деталей, несущих в себе различные виды искусственных концентраторов напряжений — выточки, сверления, резкие переходы . Испытание натурных изделий и лабораторных образцов показало изменение прочности при наличии только тех концентраторов, напряжения в зоне которых превышают создаваемые структурными неоднородно-стями. Так, если диаметр сверления не превышает 2 мм, то как при сжатии, так и при растяжении'прочность образцов с концентраторами и без них почти не отличалась. Следовательно, разупрочняющее действие искусственных концентраторов и присущих макроструктуре графита естественных концентраторов в виде пор и трещин одинаково. Если диаметр искусственного концентратора превышает 2 мм, т.е. превосходит максимальный размер зерен наполнителя , все образцы разрушаются по сверлению.

Изделия из углеродных материалов часто эксплуатируются при повышенных температурах в присутствии окислительной среды . Процесс эксплуатации в окислительной среде сопровождается снижением прочности материала . При этом наблюдается увеличение объема пор и рост проницаемости. Было изучено развитие пористости и изменение прочности и проницаемости на образцах крупнозернистого и мелкозернистого графитов при окислении их кислородом воздуха при 600—700 °С соответственно .Образцы имели диаметр 10, длину 15мм; окисление проводили в потоке воздуха в вертикальной печи, а нагрев до заданной температуры и охлаждение — в потоке аргона.

нию авторов работы ', наличием указанных выше поверхностей раздела. Прочность низкотемпературного пироуглерода, как показано еще в ранних работах Сыскова К.И., зависит от температуры осаждения и уменьшается с ее повышением. Ниже приведено изменение прочности и микротвердости в зависимости от температуры осаждения:

Предложенная классификация , механизмов гидрогенолиза циклопентанов и циклобутанов весьма условна. Очевидно, что селективность протекания гидрогенолиза по тем или иным связям цикла зависит от природы катализатора, температуры, давления водорода и в су-'щественной степени от характера замещения в исходном циклоалкане. Влияние последнего фактора на кинетику и селективность гидрогенолиза моно-, ди- и по-лиалкилциклопентанОв более подробно рассмотрено несколько ниже. Однако и из сказанного ясно, что с изменением одного или нескольких из названных параметров могут существенно изменяться те или иные кинетические закономерности', что, естественно, повлечет за собой и изменение распределения продуктов гидроге-

Предлагались другие, более строгие варианты теории теплового взрыва. Так, например, Д. А. Франк-Каменецким была решена задача теории теплового взрыва с учетом стационарного распределения температур внутри сосуда i; О. М. Тодес учитывал изменение распределения температур внутри сосуда со временем — нестационарная задача теории теплового самовоспламенения !.

В качестве возможных причин токсичности кокса для бифункциональных платиновых катализаторов рассматриваются различие структур коксовых отложений, изменение распределения кокса между металлом и носителем при изменении условий коксования, избирательное отравление металлических центров, катализирующих данную реакцию.

Численный анализ регенерации неподвижного адиабатического слоя катализатора с помощью описанной выше модели дал следующие результаты. Выжиг кокса на зерне в лобовом участке слоя при входных температурах 450-500 °С протекает практически в кинетической области. По мере удаления от входа в регенератор градиенты распределения коксовых отложений по радиусу зерна увеличиваются. Начиная с расстояния примерно Vs от входа в регенератор, на зерне катализатора начальной закоксованности 3% и выше реализуется режим послойного горения практически для любых концентраций кислорода: х° ^ 5% . Изменение распределения коксовых отложений в процессе выжига по радиусу зерна диаметром 4 мм в центре неподвижного слоя катализатора длиной 2 м при начальных условиях: q? = 5% , Т0 = = 500 °С-приведено на рис. 4.5.

ственно картина выжига кокса на зерне при-таких условиях идентична приведенной на рис. 4.3, д, однако повышение входной температуры до 550 °С вновь приводит к возникновению режима послойного горения. Выжиг кокса в слое катализатора сопровождается формированием и перемещением по длине слоя температурных и концентрационных волн. В качестве примера на рис. 4.6 показан характер регенерации за-коксованного слоя катализатора для следующего набора определяющих параметров: х° = 1,2% , qfc = 5% , dj. = 3,4 мм, время контакта it = 14 с , Т0 = 480 °С. Как видно, в процессе выжига происходит формирование в слое катализатора характерного температурного профиля, который в дальнейшем перемещается в направлении, движения газового потока. Качественно аналогичный результат получен и авторами работы . Однако для данных условий не было обнаружено существование стационарного фронта горения в течение длительного времени. Это связано с тем, что в расчетах учтена осевая теплопроводность по слою катализатора, способствующая «разукрупнению» крутых температурных градиентов. Одновременно с движением температурного фронта происходит характерное изменение распределения по длине слоя средней относительной закоксованности. При этом в лобовом участке слоя из-за сравнительно низких температур скорость удаления кокса меньше, чем на последующих участках. Интересен следующий результат: чем больше объемная скорость подачи , тем относительно больше кокса остается невыгоревшим

Если исходить из совершенно неправдоподобного допущения, что углеводороды нефти сразу, непосредственно возникают из погребенного органического вещества, минуя всевозможные промежуточные стадии, превращение нефти ограничивается переходом одних углеводородов в другие. Сюда же нужно включить не только изменение распределения и соотношения классов углеводородов, но и изменения молекулярного веса, т. е. образование низкомолекулярных углеводородов из высокомолекулярных. Такое допущение находится в настолько полном противоречии с основными химическими законами, что о нем невозможно говорить даже в предположительной форме.

Рис.3. Изменение распределения размера мезофазы.

Например, в работе Уатта В. для первой пропитки материалов серии применилась смола Cascote № 558 , а для второй - фуриловыи спирт. Также практикуется разбавление пропитывающих веществ для последующих пропиток легколетучими растворителями, однако это уменьшает коксовые остатки и, кроме того, приводит к разрыхлению образующегося кокса из пропитывающего вещества. В результате пропитки термореактивными смолами происходит изменение распределения пор графита по размерам при общем уменьшении открытой пористости. В случае равномерно-пористого материала, каким, например, является графит АРВ, при пер-.вой пропитке заполняются макропоры , как это видно на рис. 70; после второй пропитки остаются лишь поры с эффективными радиусами размером несколько десятков

Рис. 70. Изменение распределения пор по размерам графита марки АРВ

Пропитка приводит к резкому снижению объема пор, который уменьшается с каждой пропиткой , тогда как изменение распределения пор по размерам практически прекращается после второй пропитки . Уже первая пропитка дает полное заполнение всех крупных пор, а распределение пор, как это видно на рис. 104, сдвигается в область более мелких. Проницаемость графита понижается при пропитке, причем особенно резко после первой из них. В этом случае коэффициент фильтрации уменьшается на 3—4 порядка, что отвечает заполнению всех крупных пор. Последующие пропитки уже не столь эффективны, хотя при этом продолжается уменьшение проницаемости материала. Ниже приведены изменения проницаемости и объема пор в зависимости от числа пропиток, а также физические свойства графита после пропитки.

• площадь спектра, статистика амплитуд, коэффициент стандартной корреляции оценивают изменение распределения колебательной энергии по частотным модам: увеличение характеризует наличие дефектов в виде продольных трещин, в виде