Главная -> Словарь

Изменении содержания

В юрском комплексе встречены газоконденсатные и нефтяные залежи с довольно легкими нефтями с плотностью, не превышающей 0,835 г/см3. Все изученные нефти относятся к I генотипу . В изменении плотности нефти и ее состава наблюдаются определенные закономерности: к юго-западу от Ставропольского свода в направлении к северному склону Кавказа отмечается повышение плотности нефтей, сопровождающееся уменьшением содержания бензина и увеличением их смолистости. Плотность нефтей возрастает также с запада на восток в пределах мегавала Карпинского и Прикумско-Тюленевского вала.

таблицы следует, что при изменении плотности на 0,001 поправка „ т. соста-

Из третьего столбца табл. II находим: при изменении плотности на 0,001

При выборе компрессоров необходимо учитывать плотность циркуляционного газа. Особенно важно это учитывать при применении центробежных машин, у которых при изменении плотности меняется давление нагнетания и связанная с ним произ-водителыгость.

2. Ч е р ч е н к о Г. В. и др. Об изменении плотности пластовых нефтей Труды Гипровостокнефти, вып. III. M, Гостоптехиздат, 1961.

Выявлены некоторые общие закономерности в изменении плотности и

Изменение показаний и выходного сигнала при изменении плотности нефти,

Дополнительная абсолютная погрешность при изменении плотности нефти

Изменение плотности жидкого пропана при повышенных температурах и давлениях приведено на рис. 38 . Кривые показывают, что влияние повышенного давления сильно сказывается на изменении плотности пропана лишь при температурах, очень близких к критической, которые не применяются в обычных условиях деасфальтизации.

При этом возникает ряд специфических задач. Например, неравномерное выделение пара при тушении кокса затрудняет разработку.конденсационных устройств и использование физического тепла раскаленного кокса. Представление о неравномерности паровыделения дают результаты измерений скорости и температуры парогазовоздушной смеси, зависящих от конструкции тушильных башен и количества увлекаемого в поток пара наружного воздуха. Динамика паровыделения и движения парогазовоздушной смеси в тушильных башнях практически не изучена. В различных башнях смесь имеет разное, к тому же изменяющееся во времени, соотношение пар—воздух..Так, при изменении плотности от 0,662 до 1,109 кг/м3 температура парогазовоздушной смеси меняется от 37 до 94 °С*. Следует ожидать, что в закрытой тушильной камере, при сохранении общей картины парообразования, температура смеси после вытеснения основной массы воздуха будет близка к 100°С.

В ранних работах расход водорода на снижение бромного числа на единицу принимался равным 0,89—1,25м3. В более поздних , составляет:

Вследствие большого разнообразия перерабатываемых нефтей и широкого ассортимента получаемых продуктов и их качества применять одну типовую схему не всегда целесообразно. Широко распространены установки с предварительной отбензинивающей колонной и основной ректификационной атмосферной колонной, работоспособные при значительном изменении содержания в нефтях бензиновых фракций и растворенных газов.

Таблица 2.1. Изменение кислотности поверхности 7-оксида алюминия при изменении содержания фтора

С увеличением численного значения индекса повышается и выход бензина; после этого предела выход снижается. Такая же закономерность проявляется и в изменении содержания непредельных, в то время как образование кокса и величина соотношения газ — бензин увеличиваются в прямой зависимости от температуры. Применять индекс следует с известной осторожностью, так как он справедлив лишь в известных пределах. Однако следует иметь в виду, что при одном

Для одного и того же бензина также не наблюдается прямой связи между нагарообразованием и содержанием фактических смол. Так, при изменении содержания фактических смол в бензине каталитического крекинга в пределах от 7 до 17 мг/100 мл нагарообразование^ увеличивается незначительно — с 13 до 17,5 мг/ч. При дальнейшем увеличении содержания смол до 33 и 200 мг/100 мл оно возрастает соответственно до 32 и 40 мг/ч .

Показано, что углеводородный состав исследуемых фракций изменялся в широких пределах . Так, во фракциях, выкипающих при 250— 300 °С, содержание- парафинов увеличивалось от 5 до 57 % при изменении содержания пафтенов от 64,9 до 16,5 %, содержание ароматических углеводородов колебалось от 15,7 до 27—30 % . У фракции, выкипающих в пределах 300—350 °С, содержание парафинов изменялось от 13 до 69 % низка по сравнению с нормальными олефи-нами, имеющими двойную связь в середине цепи , и с а-олефинами изостроения . Модифицирование поверхности SiO2 добавками щелочи заметно йнги-бировало изомеризацию углеродного скелета. Доля а-олефинов нормального строения при модифицировании поверхности щелочью возрастает до некоторой постоянной величины, приблизительно равной доле а-олефинов в продуктах термического крекинга, а затем начинает снижаться при соответственном изменении содержания р-, у- и т. п. изомеров .

Схема 3 самая распространенная в отечественной практике. Она наиболее гибка и работоспособна при значительном изменении содержания бензиновых фракций и растворенных газов. Коррозионно-агрессивные вещества удаляются через верх первой колонны, таким образом основная колонна защищена от коррозии. Благодаря предварительному удалению бензиновых фракций в змеевиках печи и теплообменниках не создается высокого давления, что позволяет устанавливать более дешевое оборудование без усиления его прочности.

На рис. 43 приведены данные, полученные автором и Д, И. Цинько, об изменении содержания в коксе зольных компонентов при -прокалке от 700 до 1600 °С в трубчатой печи. До 1000°С из кокса удаляются только летучие органические вещества, что приводит к относительному возрастанию его зольности. При температу-

Об изменении содержания изопарафинов в равновесной смеси при изомеризации н-бутана и н-пентана в зависимости от температуры можно судить по данным рис. 4. Как видно из рисунка, в равновесной смеси, полученной при изомеризации н-бутана, содержание изобутана непрерывно падает с повышением температуры. В случае изомеризации пентанов то же самое наблюдается для неопентана, в то время как содержание изопентана проходит через максимум при 180—200°С. Это показывает, что при низких температурах самым стабильным из углеводородов с открытой цепью является наиболее разветвленный изомер, а при высокой — к-парафин.

При изменении содержания окиси алюминия от 0,5 до 2 вес. % существенной разницы в результатах крекинга не обнаружено. После добавления к отравленному катализатору окиси алюминия и последующей обработки паром эти результаты значительно улучшились. При этом содержание никеля на отравленном и реактивированном катализаторе остается одинаковым. Авторы полагают, что при такой обработке никель не удаляется, а переходит из активного состояния в неактивное. Предлагается пропускать через регенерированный катализатор газ, содержащий хлорид одного из металлов, входящих в состав катализатора. Этот процесс следует проводить при температуре 93—650 °С, предотвращающей конденсацию хлорида, и соотношении катализатор : хлорид от 3 : 1 до 50: 1. После пропуска хлорида катализатор продувают инерт^ ным газом.

Фракционный состав сьГрья для каталитического риформйнтсГ ;'к может меняться не только вследствие включения в него легкокипящих фракций. ,Т?Щ, на ряде нефтеперерабатывающих заводов бензи--новые фракции 60—105 и 105—140 °С частично используют в производстве ароматических углеводородов, а фракции 140—180 °С — в качестве компонента реактивного топлива. В результате соотно-. шение отдельных фракций в сырье риформинга существенно отличается от их соотношения в исходном прямогонном бензине. В этой связи определенный интерес представляет возможность хотя бы приближенной оценки изменений выхода и октанового числа бензина, ^оторые можно ожидать при изменении содержания тех или иных фракций в сырье риформинга. Чтобы изучить этот вопрос, сырье одной из промышленных установок каталитического риформинга четкой ректификацией было разделено на 5 фракций , которые после гидроочистки были" подвергнуты ри-формингу ~на катализаторе КР-104 под давлением 1,5МПа .