Главная -> Словарь

Известным значениям

Количественные соотношения между указанными выше величинами выражаются известным уравнением Ньютона :

ного превращения. Это является одним из преимуществ окислительного дегидрирования — устраняются эндотермичность процесса и необходимость в постоянном подогреве реакционной системы. Равновесие реакций гидрирования и дегидрирования. Очень важной чертой большинства реакций гидрирования и всех процессов дегидрирования является их обратимость. Очевидно, что вследствие экзотермичности гидрирования равновесие будет сме-щатьс я в его сторону при пониженных температурах, а для эндотермических реакций дегидрирования, наоборот, благоприятна высокая температура. Температурные зависимости изобарно-изотер-мического потенциала для наиболее интересных процессов дегидрирования графически изображены на рис. 134 и 135. Для гидрирования они имеют ту же абсолютную величину, но противоположны по знаку. При этом близкие к нулю или отрицательные значения ДО0 указывают на возможность практического осуществления реакции и на смещение равновесия в соответствии с известным уравнением:

розность слоя е, учитывая противоточное движение газа и частиц, определяется уже известным уравнением но со знаком плюс

Определяют степень конверсии ингредиента на каждом участке, пользуясь известным уравнением кинетики реакции. Например, для мономолекулярной реакции

Одним из основных параметров оценки межмолекулярного взаимодействия компонентов нефти, удобных для практических целей, является плотность энергии когезии, численно равная отношению энтальпии испарения жидкого компонента к его мольному объему . Необходимые данные об энтальпиях испарения для расчета плотности энергии когезии и соответственно параметра растворимости жидких компонентов можно определить либо из непосредственных калориметрических данных, либо по температурной зависимости давления насыщенного пара, описываемой известным уравнением Клаузиуса — Клапейрона, либо по эмпирическим формулам через температуру кипения компонента. Однако энтальпию испарения экспериментально можно определить лишь для углеводородов, испаряющихся без разложения. Для тех соединений, температура деструкции которых ниже температуры кипения, приемлемы методы расчета параметра растворимости на основе инкрементов плотности когезии отдельных групп атомов :

По данным дериватографии можно провести расчет кинетических параметров деструкции. Для этой цели предложено несколько методов и соответствующих математических зависимостей, исходящих из уравнения Аррениуса. Наибольшее распространение получил метод Фримена — Кэррола , согласно которому скорость разложения вещбства описывается известным уравнением

Определяют степень конверсии ингредиента на каждом участке, пользуясь известным уравнением кинетики реакции. Например, для мономолекулярной реакции

Наиболее вероятное распределение времени пребывания частиц в псевдоожикенном слое описывается известным уравнением:

Суммарное содержание ароматических углеводородов в реактивных топливах можно вычислить по известным значениям плотности и анилиновой точки :

Для расчета энтальпии реактивных топлив рекомендуется использовать методику, разработанную американским нефтяным институтом . Она сводится к графическому нахождению энтальпии при заданной температуре по известным значениям плотности топлива при температуре 20 °С и величины: характеристического фактора. Погрешность определения энтальпии жидкости составляет в среднем 3%, паров ±12 кДж/кг. За начало отсчета энтальпии пара и жидкости в данной методике приняты ее значения при температуре минус 129 °С. Такой выбор позволяет избежать отрицательных значений энтальпии

По известным значениям ов и е„ находятся константы Сип:

ляют по номограммам, приведенным в справочной литературе. Зная нагрузку на единицу длины q и момент сопротивления трубопровода W, по номограмме находят положение вспомогательной точки А и затем по допустимому напряжению в трубопроводе определяют длину пролета. По другой номограмме можно определить частоту собственных колебаний и прогиб трубопровода при определенной длине пролета. Для этого по известным значениям модуля упругости Е и момента инерции / находят положение точки А. Соединяя значение нагрузки q с точкой А, находят положение точки В, а затем определяют искомые /п и s. Жесткость трубопроводной системы можно менять различными способами: варьируя число опор в достаточно большом диапазоне изменения вынужденных и собственных частот колебаний; увеличивая жесткость на изгиб с помощью колец жесткости и повышая таким образом собственную частоту колебаний. Наибольший эффект получают при установке колец жесткости в местах максимальной кривизны изогнутой оси трубопровода. Для трубо-

В литературе отражены попытки получить уравнения для определения показателей качества продуктов переработки нефти. Так, в работе рассматривается способ определения ряда показателей процесса ректификации по известным значениям температур и парциальных давлений паров фракций в колонне. Процедура расчета базируется на использовании эмпирических номограмм, что делает результаты! расчета малонадежными.

где А и В — константы, характеризующие данное вещество и определяемые экспериментально по двум известным значениям давления насыщенных паров.

К и С — константы, определяемые по двум известным значениям Р, , Р„ и Р„ ,Р, .

Показатель преломления зависит от температуры так же, как от плотности, с которой он обычно связан. На основании имеющихся данных и результатов исследования смесей углеводородов Уэрд с сотрудниками (((501 заключил, что отношение температурного коэффициента показателя преломления к температурному коэффициенту плотности близко к, 0^6. Это значение может быть использовано для расчета изменения показателя преломления с температурой по известным значениям аналогичной зависимости плотности от температуры.

Формула обеспечивает простой расчет величины ,ef смесей по известным значениям И и Vk составляющих компонент и величине 1/Е . Результаты расчетов представлены в табл. У. 1.1 в сравнении с экспериментальными данными и расчетами из /111/. Последние основаны на более сложной методике, требующей дополнительного знания коэффициента расширения.

Средний молекулярный вес MD, среднюю относительную плотность dD паровой фазы можно подсчитать либо по известному составу этой фазы, молекулярным весам и относительным плотностям отдельных фракций так, как они были найдены для жидкой фазы, либо по известным значениям средних молекулярных весов нефти ML и жидкой фазы Мд и значениям относительных плотностей нефти di. и жидкой фазы dR. Воспользуемся вторым путем.

• , По известным значениям энтальпии qn и состава потока Ln жирно о абсорбента находим температуру /„«64° С.