Главная -> Словарь

Извлечения ацетилена

где а — исходное число молекул присадки на поверхности при времени т = 0; z' — число активных центров поверхности, покрытых за время т адсорбированными молекулами; ка, к\ и кх — коэффициенты; 1/л — показатель адсорбции. Первое слагаемое этого двучленного уравнения по математической интерпретации и физической сущности близко к известному уравнению адсорбции Фрейндлиха. Второе слагаемое характеризует химическую активность адсорбата в граничном слое. Анализ уравнения позволяет заключить, что адсорбция должна способствовать снижению износа не всегда , а лишь в тех случаях, если она не сопровождается интенсивной последующей химической -реакцией. Эмпирический подход позволяет связать зависимость износа от концентрации присадки в виде выражения :

По хорошо известному уравнению Эйринга для гомогенной газовой реакции имеем:

Число циклов нагружения до зарождения трещины при малоцикловом нагружении Кз определяется по известному уравнению типа Коффина-Менсона :

ческие кривые поглощения кислорода подчиняются известному уравнению Д1/2 = b-t. В присутствии меди окисляе-мость исследованных образцов возрастает от -10~5 до -Ю-5 моль)/2/ . Каталитический эффект для различных образцов топлива составляет от 2.8 до 7.1 раза.

определяли по известному уравнению: т = f-flnHJ/W;, где f = 2 для фенолов . Полученные результаты приведены в табл. 5.3.

Таким образом, число Рейнольдса в поровом канале однозначно выражается через число Рейнольдса при обтекании частицы и по-розность слоя. Сопротивление слоя сыпучего материала можно рассчитать по известному уравнению из гидравлики трубопроводов

По концентрационной зависимости мутности раствора асфальтенов в растворителе данного состава был рассчитан по известному уравнению Дебая «молекулярный» вес частицы асфальтенов. Для этого наряду с измерениями мутности определялась на интерферометре ИТР-1 разность показателей преломления растворов асфальтенов и растворителя. Значения «молекулярного» веса асфальтенов в растворителях с различным содержанием бензола приведены на рис. 4. «Молекулярный» вес коллоидных частиц асфальтенов, при ко-

В этой связи сопротивление сухой тарелки рассчитывают по известному уравнению гидравлики:

Между элементами насадки для прохождения потока образуются длинные узкие каналы весьма сложной конфигурации, поэтому величину сопротивления сухой насадки можно рассчитать по известному уравнению гидравлики, в котором за длину канала принимают высоту насадочного

Потеря напора в слое может быть вычислена по известному уравнению гидравлики

Сопротивление решеток можно рассчитывать также по известному уравнению гидравлики

Тотчас по выходе из дуговой печи газ охлаждается до 150°, путем впрыска воды, затем освобождается от сажи в циклонах или посредством суконных фильтров. Смолообразные полимеры удаляются из газа промывкой маслом, синильная кислота — водой, а сероводород — окисью железа. Газ в четыре ступени сжимается до 18 am и после удаления высших ацетиленов абсорбцией маслом под давлением промывается водой для извлечения ацетилена. Водород, этилен и этан при этом не растворяются и выводятся из абсорбера. Над водным раствором ацетилена давление понижают до 2 am,

При неполном окислении выход ацетилена составляет 30 % от метана. После извлечения ацетилена газ содержит 26 % оксида углерода и 55% водорода, являясь ценным источником водорода и водяного газа. При электрокрекинге выход ацетилена увеличивается до 50 % от метана. При этом образуется также этилен и сажа .

растворителя. В описании процесса растворитель не назван. Можно думать, что это диметилформамид, который вследствие исключительно высокой растворяющей способности в настоящее время широко применяется для извлечения ацетилена из различных газов.

После удаления сажи или тяжелых смол газы пиролиза подвергают дальнейшей переработке для выделения ацетилена. На эту стадию процесса обычно приходится максимальная часть капиталовложений и эксплуатационных расходов. Поэтому необходимо стремиться к максимальному упрощению процесса при одновременном достижении как высокой полноты извлечения ацетилена, так и получения продукта максимальной чистоты. Все применяемые в промышленном масштабе методы выделения ацетилена основаны на использовании растворителей того или иного типа, избирательно извлекающих ацетилен из смеси с другими компонентами газов пиролиза. О трудности разделения этих газов частично можно судить по составу газа типичных процессов производства ацетилена из различного сырья .

Кроме того, все перечисленные в табл. 1 компоненты растворяются в любом растворителе, применяемом для извлечения ацетилена. Некоторые из них, в частности высшие ацетилены, например моновинилацетилен и диацетилен, лучше растворяются в этих растворителях, чем сам ацетилен. Это относится и к более высокомолекулярным углеводородам, присутствующим в газе пиролиза в меньших количествах. Другие компоненты газа, например метан и водород, менее растворимые, чем ацетилен, тоже в какой-то мере растворяются в экстрагирующем растворителе. Следовательно, промышленные процессы выделения ацетилена должны обеспечивать извлечение ацетилена из газов пиролиза, содержащих компоненты как менее, так и более растворимые, чем ацетилен.

Как указывалось выше, на всех промышленных установках для выделения ацетилена, получаемого из углеводородного сырья, применяются различные растворители. При выборе такого растворителя необходимо учитывать многочисленные требования; эти требования перечислены ниже. Следует подчеркнуть, что последовательность перечисления отнюдь не характеризует относительной важности тех или иных показателей. Это объясняется тем, что показатель, имеющий важное значение при одной системе извлечения ацетилена, оказывается гораздо менее важным при других системах.

Растворители для извлечения ацетилена должны обладать следующими свойствами:

высокой избирательностью извлечения ацетилена;

В секции выделения и очистки ацетилена применяют непрерывную циркуляцию растворителя для извлечения ацетилена из газов пиролиза и последующего выделения его в виде товарного продукта. Для выделения растворенного ацетилена обычно применяют нагрев. Поскольку все количество циркулирующего растворителя многократно подвергается нагреву, совершенно очевидна важность термической стойкости этого растворителя. Так как при многих процессах производства ацетилена в газах пиролиза присутствует водяной пар, в растворителе неизбежно будет постепенно

На установке производства ацетилена по Вульфу в Лос-Анжелосе для выделения ацетилена используется одиночный растворитель. Важной особенностью применяемого процесса является двухступенчатая схема: сначала удаляют высшие ацетиленовые и другие высшие углеводороды, и лишь после этого крекинг-газ подвергают промывке во второй колонне дополнительным потоком того же растворителя для извлечения ацетилена . Интенсивность циркуляции растворителя в первом скруббере значительно меньше, чем во втором. Ацетилен, переходящий в раствор в первом скруббере, десорбируется.

Медные соединения для извлечения ацетилена из этилена и из других газов могут применяться также в виде растворов, например кислый водный раствор хлористой и полухлористой меди272» 273.