Главная -> Словарь

Концентрация компонента

где АИ' колнтестло вы/кш'аемого кокса » /,•.-, Т, С0-- начальная концентрация кислорода: 6'. При качении чем глубже очистка топлива от кислорода, тем лучше становятся его противоизносные свойства. При скольжении существует оптимальная концентрация кислорода, при которой противоизносные свойства топлива будут наиболее высокими. Уменьшение или увеличение концентрации кислорода в сравнении с оптимальной приводит к ухудшению противоизносных свойств топлива.

Наиболее сильное влияние на количество образующихся нерастворимых осадков в топливе оказывает концентрация кислорода как в газовой среде над топливом, так и растворенного в топливе. Если из топлива удалить весь растворенный кислород, а топливо поместить в инертную газовую среду, то осадкообразование практически прекращается. На рис. 64 показано влияние концентрации кислорода в газовой среде на образование нерастворимых осадков. Удаление из топлива кислорода и заполнение пространства над топливом инертными газами является весьма эффективным средством борьбы с осадкообразованием. В табл. 28 показано, что если над топливом воздух заменить азотом с содержанием кислорода 1,2%, то в равных температурных условиях осадкообразование уменьшится в десятки раз.

ции большое значение имеет температура на входе в реактор и концентрация кислорода в циркулирующем газе.

При 300 °С на выходе из реактора удаляется большая часть адсорбированного сероводорода, а при 340 °С за счет кислорода, содержащегося в циркуляционном газе, 0,2—0,5% , начинается медленное окисление присутствующего пирофорного материала в верхней части реактора. Более высокая концентрация кислорода при окислении пирофорных соединений вызовет чрезмерно большое повышение температуры. Для обеспечения плавного подъема температуры на выходе из реактора максимальная температура на выходе из печи не должна превышать 360 "С. Если горение кокса не начинается при указанных условиях, то осторожно повышают концентраг цию кислорода путем подачи воздуха в циркулирующий инертный газ, а температуру на выходе из печи не изменяют.

Начальный период считается законченным, когда температура катализатора во всех зонах горения достигает 500 °С, при постоянной температуре на выходе из печи. Установившийся режим горения кокса характеризуется стабильным расходом воздуха. Концентрация кислорода на входе в реактор, как правило, достигает 0,8—1,8% . В этот период практически не приходится регулировать процесс выжига ввиду стабильности всех параметров.

Конец выжига поверхностного кокса устанавливают по температуре в реакторах и содержанию кислорода в дымовых газах после реактора. Постоянная концентрация кислорода на входе и выходе из реактора свидетельствует об окончании выжига. Последний период регенерации, связанный с повышением температуры газа на выходе из печи, необходим для выжига глубинного, трудно окисляемого, кокса. После окончания периода выжига поверхностного кокса переходят к прокаливанию катализатора, которое протекает при более высокой температуре на выходе из печи, поэтому исходя из конструктивных условий давление при прокаливании снижается или остается на прежнем уровне.

Концентрация кислорода на входе в реактор постепенно, при соответствующем контроле за температурой в зоне горения, повы-

Если несмотря на повышение температуры газа на выходе из печи концентрация кислорода в дымовых газах растет, а количество С02 лишается, то регенерация близка к завершению. Как превших, 1родолжительность прокаливания составляет 4ч.

Некоторый подъем температуры газового потока на выхбде из лечи обеспечивает снижение концентрации кислорода в отходящих газах. При этом также приходится следить за тем, чтобы максимальная температура катализатора не превышала допустимую. Если несмотря на повышение температуры газа на выходе из печи концентрация кислорода в дымовых газах растет, а количество С02 снижается, то регенерация близка к завершению.

где хе, хп—молярная концентрация компонента в насыщенном абсорбенте, поступающем в досорбер, и в отпаренном абсорбенте, у.ходящем из десорбера; ?71+1 —то же в абсорбенте, равновесном с поступающим де-

х — мольная концентрация компонента в жидкости, кмоль/кмоль; отгон по кривой НТК или по кривой стандартной разгонки, %

у — мольная концентрация компонента в паре, кмоль/кмоль

е и е' — соответственно молекулярная и весовая доли отгона; Xi — молекулярная концентрация компонента i в неиспаренной части сырья, в равновесной жидкости;

yi — молекулярная концентрация компонента i в углеводородной части паров;

зи поверхности присутствует в избытке; если отрицательна, то концентрация компонента на поверхности ниже, чем в объеме. В частности, по этому уравнению можно рассчитать концентрацию ПАВ в мономолекулярной пленке.

системы, приближаясь к единице, когда концентрация компонента достигает 100%. '

где Rm — отношение H2O : С; у — мольная концентрация компонента; nt — число атомов углерода в компоненте; Ri — отношение Н2О : С для компонента, рассчитанное по приведенному выше уравнению. Из уравнения следует, что при увеличении молекулярного веса сырья удельный расход пара на его конверсию возрастает. Формула не учитывает возможное влияние на минимально допустимое отношение Н2О : С такого фактора как принадлежность компонента к тому или иному классу углеводородов, что является ее недостатком.

Аналогично, принимая во внимание, что pf = crRT, где с, концентрация компонента t , можно записать:

где у((( — молекулярная концентрация компонента в газовой фазе; х^ — молекулярная концентрация компонента в жидкой фазе.

р — парциальное давление насыщенных паров компонента; х' — мольная концентрация компонента в жидкой фазе; у' — мольная концентрация компонента в паровой фазе.