Главная -> Словарь

Кратность адсорбента

Необходимость в большом количестве зон в упомянутых выше регенераторах объясняется сравнительно низкой кратностью циркуляции катализатора, составляющей около 2—3 : 1 . На современных установках, работающих с высокой кратностью циркуляции , применяются преимущественно двух- или трехсекционные регенераторы с 1—2 зонами охлаждения . В этом регенераторе изменена

при переработке высокосернистого сырья концентрация сероводорода ^ продуктовом потоке и реакторе не должна превышать-3% ; эта концентрация регулируется кратностью циркуляции, водородсодержащего газа;

— идеального смешения ;

Связь между мольным отношением водород:сырье и кратностью циркуляции ВСГ выражается следующей формулой:

Основными критериями при выборе абсорбентов, а следовательно, и процессов являются начальное и конечное содержание извлекаемых «нежелательных» компонентов в газе и заданное рабочее давление в системе или начальное и конечное парциальное давление их в условиях очистки. Начальное давление предопределяет кратность циркуляции абсорбента . Конечное парциальное давление зависит в первую очередь от степени регенерации абсорбента и от равновесного давления извлекаемого газа над раствором от температуры. Капитальные и эксплуатационные затраты определяются главным образом кратностью циркуляции и условиями регенерации растворителя. Следовательно, экономика процесса предопределяется в основном парциальными давлениями извлекаемых «нежелательных» компонентов в сыром и очищенном газе. На основе этих данных можно оценить, какой из растворителей — химический или физический — наиболее приемлем для заданных условий. После этого, учитывая специфику содержащихся в газе примесей и возможные варианты взаимодействия их с растворителями данной конкретной группы, можно выбрать процесс, который целесообразно будет использовать для проведения технико-экономического исследования.

3. Кратностью циркуляции катализатора называют отношение количества регенерированного катализатора, вводимого в реактор в течение часа, к количеству поступающего в него сырья за этот же промежуток времени. В зависимости от принятой единицы измерения различают весовую или объемную кратность циркуляции.

Вследствие относительно низкой температуры нагрева сырья в теплообменниках процесс крекинга должен проводиться с высокой кратностью циркуляции катализатора. В связи с жестким крекингом углеводородных пленок, покрывающих частицы катализатора в момент смешения их с трудноиспаряющимися фракциями сырья, увеличивается выход кокса.

Под кратностью циркуляции понимают отношение количеств^ \ катализатора, поступающего в течение ; часа в реактор, к часовому ' количеству вводимого в него сырья. Поскольку количества катали-" затора и сырья могут быть выражены и в объемных и в весовых единицах, следует отличать объемную; кратность циркуляции от весовой. '

На установках с высокой кратностью циркуляции катализатора применяют регенераторы с небольшим числом зон сжигания

Вследствие относительно низкой температуры нагрева сырья в теплообменниках процесс крекинга должен проводиться с высокой кратностью циркуляции катализатора. Не исключен жесткий крекинг с повышенным новообразованием углеводородных пле~ нок, покрывающих частицы катализатора в момент смешения их с трудно испаряющимися фракциями сырья.

Размеры регенератора определяются мощностью установки, конструкцией его внутренних устройств, количеством подлежащего сжиганию кокса, кратностью циркуляции катализатора и т. д. Регенераторы на установках со сплошным слоем перемещающегося катализатора имеют примерно следующие размеры: Диаметр__от__^ 3 до 1м. высота от_1Г по 30—м—

Разбавление сырья растворителем составляет от 1 : 0,5 до 1 : 4 по объему для получения раствора сырья с вязкостью не более 2,5—3 мм2/с при рабочей температуре процесса. В качестве растворителя можно применять бензин марки Бр-1 или деарома-тизированную бензиновую прямогонную фракцию с пределами кипения 80—120 °С. Кратность адсорбента к сырью от 0,5 : 1 до 5 : 1 по массе; в качестве адсорбента используют микросферический синтетический алюмосиликат .

и полициклических ароматических углеводородов, извлекаемых при адсорбции, для очистки более высококипящих фракций масляных дистиллятов необходимо увеличивать кратность адсорбента .

Сернистые нефти типа туймазииской и ромашкинской содержат больше полярных соединений, извлекаемых адсорбентами, поэтому ,п,ри их адсорбционной очистке требуется повышенная кратность адсорбента к сырью по сравнению .с дистиллятами малосернистых нефтей типа мухановокой. Адсорбционная очистка дистиллята смеси -бакинских парафинистых нефтей при той же кратности адсорбента к сырью дает масло, яо щвету и лндексу вязкости значительно уступающее маслам из восточных иефтей, что связано с резким различием их химического состава. Адсорбционная очистка дает возможность получать высококачественные масла из дистиллятов восточных нефтей широких пределов выкипания . При изменении расхода адсорбента можно регулировать качественные и количественные характеристики получаемого ра-фината.

Закономерности, наблюдаемые при изменении режима очистки дистиллятных масел, действительны и при очистке остаточных продуктов. Для увеличения выхода рафината при адсорбционной очистке остаточных масел исходный гудрон яеобходимо подвергать предварительной деасфальтизации. С повышением ее глубины уменьшается необходимая кратность адсорбента для получения конечного масла с заданными значениями ИВ, коксуемости, плотности и .содержания серы .

обработки цеолитом приведены ниже:

и полициклических ароматических углеводородов, извлекаемых при адсорбции, для очистки более высококипящих фракций масляных дистиллятов необходимо увеличивать кратность адсорбента .

Сернистые нефти типа туймазинекой и ромашкинской содержат больше полярных соединений, извлекаемых адсорбентами, поэтому ,п,ри их адсорбционной очистке требуется повышенная кратность адсорбента к сырью то сравнению .с дистиллятами малосернистых нефтей типа мухановокой. Адсорбционная очистка дистиллята смеси .бакинских парафйнистых нефтей при той же кратности адсорбента к сырью дает масло, по