Главная -> Словарь

Кратности обработки

Для оценки степени влияния технологических параметров разделения на термическую стабильность нефтяных фракций при изучении процессов разделения, в работе рекомендуется метод, в соответствии с которым термическая стабиль- д. ность определяется по относительному при росту содержания непредельных углеводо родов в продуктах разделения по сравнению с сырьем. В частности, с помощью 1 ю указанного метода удалось установить, что степень деструкции парафинов при ректификации фракций дизельного топлива 200—320 °С повышается с уменьшением 1-Ю' кратности циркуляции «горячей струи» и с увеличением температуры ее нагрева.

Увеличение отношения Н : С и соответственно повышение крат ности циркуляции водородсодержащего газа влияют на фазовое состояние газо-сырьевой смеси на входе в реактор. При одних и тех ж катализаторе ИП —62 при температуре 400 °С под давлс нием 3 МПа, объемной скорости сырья 1 — 1,5 ч"' и кратности циркуляции ВСГ 800— 1000 нм3/м3. В результате получают продукт РИГИЗа следующего качества :

Отечественный одностадийный процесс ЛГК вакуумного га — зой/я 350 — 500 °С проводят на катализаторе АНМЦ при давлении 8 МПа, температуре 420 — 450 "С, объемной скорости сырья 1,0—1,5 ч"1 и кратности циркуляции ВСГ около 1200 м3/м3.

температуры реакции и глубины крекинга. С повышением кратности циркуляции растут потери катализатора, вызываемые более усиленным его истиранием. Ниже рассмотрен ряд схем секций подготовки сырья.

На крекинг-установке, имеющей трубчатую печь, тепловой режим реактора можно регулировать не только со стороны регенератора, но и со стороны подготовительной секции. Количество вносимого в рабочую зону реактора тепла можно увеличивать путем повышения как кратности циркуляции катализатора, так и степени парообразования сырья в печи. Недостаточный подвод тепла в реактор регенерированным катализатором легко восполнить более форсированной работой печи подготовительной секции. На фиг. 11 указаны температуры потоков в секциях подготовки и фракционирования на одной из действующих установок. »

На действующих установках выходы бензина, газа и кокса зависят прежде всего от общей глубины разложения данного перерабатываемого сырья. Степень разложения сырья увеличивается с ростом температуры в реакторе, кратности циркуляции и активности катализатора. Наоборот, с повышением объемной скорости глубина крекинга понижается вследствие сокращения времени пребывания сырья в реакторе.

Глубину крекинга сырья и содержание кокса в уходящем из~ реактора катализаторе можно регулировать не только путем'изменения объемной скорости и температуры реакции, но и путей.изменения кратности циркуляции катализатора. При данной загрузке

бина депарафинизации при этих процессах зависит в основном от кратности обработки исходного продукта карбамидом. Процессы депарафинизации, основанные на образовании комплексов парафина с карбамидом, известны под наименованием карбамидной депарафинизации^

Получаемый при карбамидной депарафинизации застывающий компонент обычно содержит значительное количество углеводородов с невысокими и очень низкими температурами застывания. Это обусловливается, с одной стороны, способностью карбамида давать комплексы с рядом углеводородов разветвленных и циклических структур, не обязательно обладающих высокими температурами кристаллизации, и, с другой стороны, трудностями освобождения комплекса от увлекаемых им значительных количеств депарафинированного продукта. Для получения из застывающего компонента технических парафинов должной чистоты и тем более для выделения из них относительно чистых к-алканов требуется значительная дополнительная обработка этих продуктов — обезмасливание, деароматизация, очистка, а иногда даже и повторное комплексообразование, проводимое, в частности, при несколько повышенных температурах и при пониженной кратности обработки карбамидом.

Выход депарафинированного масла при экстракционной депарафинизации масла МС-20 смесью дихлорэтана с бензолом при —35 J в зависимости от числа ступеней и кратности обработки растворителем приведен в табл. 21. Выход и свойства продук-

При рассмотрении адсорбционного действия углей нужно иметь в виду, что, кроме рассмотренных выше активных поверхностей неполярного характера, имеются также и активные центры, которые работают по принципу полярных адсорбентов. Но эти центры составляют, по М. М. Дубинину, всего 2% от общей активной поверхности угля, и поэтому их действие оказывается обычно незаметным . Но при очень высокой кратности обработки нефтяного продукта углем деятельность этих центров может стать существенной и сказаться на результатах адсорбционного разделения. Для активированных же углей, имеющих высокое содержание активных минеральных компонентов, например для костяных углей, полярная адсорбционная активность может стать преобладающей и подавить их депарафинирующее действие. Поэтому костяные и другие активированные угли для целей адсорбционной депарафинизации не подходят. Из активированных углей, вырабатываемых в настоящее время промышленностью, для адсорбционной депарафинизации можно применять угли марок БАУ, К АД, АГ-2, АР-3 и др. Из этих марок наиболее подходящим для процесса адсорбционной депарафинизации является уголь марки АР-3.

Кратности обработки исходных продуктов активированным углем зависят от содержания в них застывающих компонентов и составляют 200—400% для угля марки АР-3.

повышенный молекулярный вес, благодаря чему можно увеличить производительность регенерационного оборудования при сохранении неизменной кратности обработки сырья растворителем.

Получению с помощью многоступенчатой экстракционной депарафинизации низкозастывающих остаточных масел посвящены исследования . В качестве растворителя для экстракционной депарафинизации использовалась смесь дихлорэтана и бензола , применяемая при обычной депарафинизации. Процесс экстракции проводили в пять ступеней при температуре от —35 до —38 °С и кратности обработки сырья растворителем 500— 600 вес. %. В результате экстракции было получено два вида де-парафинированных масел, различающихся температурами застывания, индексом вязкости и другими физико-химическими свой-

Рис. 32. Зависимость температуры застывания депарафини-рованного дистиллята от кратности обработки карбамидом .

Расход промывного агента в зависимости от принятого варианта технологической схемы процесса, характера сырья, кратности обработки и т. д. колеблется в весьма широких пределах. Так, в описываемой ниже схеме с применением фильтрации по варианту АзНИИ и в схеме с вибрационным отстоем расход промывного агента равен 50%, а в схеме с применением центрифуг по варианту ГрозНИИ — Гипрогрознефть он равен 140% . В отдельных случаях расход промывного агента увеличивается до 400% на сырье.

При малой кратности растворителя растворитель только насыщает сырье. Повышение количества растворителя при температурах выше точки начала разделения фаз ведет к появлению второй фазы, содержащей насыщенный раствор выделяющихся углеводородов в растворителе. Согласно исследованиям Н. Ф. Богданова при относительно низких температурах деасфальтизацин с увеличением кратности обработки сырья пропаном вначале повышается глубина очистки деасфальтизата от нежелательных компонентов с уменьшением выхода его от сырья, а затем, после достижения некоторого оптимума разбавления выход деасфальтизата снова увеличивается с одновременным ухудшением его качества.

2. Кольцевой состав по методу n-d-M показывает уменьшение ароматических структур по мере повышения кратности обработки масел фенолом и соответственное увеличение нафтеновых структур. Следовательно, в соответствии с изложенным в главе II о растворимости углеводородов фенол в первую очередь извлекает ароматические углеводороды, слабо экранированные нафтеновыми кольцами. В связи с этим при преобладании нафтеновых структур над ароматическими ухудшается качество масла по лакообразованию и моющим свойствам. Таким образом, значительное улучшение при углублении очистки индекса вязкости п коксуемости сопряжено с ухудшением устойчивости масел против окисления, что вызывает ухудшение коррозийных и моющих свойств масел.