Главная -> Словарь

Критического напряжения

Отметим, что трещина в этом случае наклонена к лицевой поверхности образца, а величина Кс вычисляется по формуле для К, выведенной для прямого расположения трещины. Формула для К при косом изломе пока отсутствует. Зависимость Кс от толщины можно истолковать также следующим образом . При малой толщине, когда излом полностью косой, в момент разрыва утонение перед концом трещины равно нулю и величина пластического раскрытия становится равной толщине образца. Поэтому, на основании получаем оценку для плотности энергии разрушения Gc « ov t и, на основании формулы оценку для критического коэффициента интенсивности ;

Можно ввести также коэффициент, учитывающий степень снижения критического коэффициента интенсивности напряжений а = Кс/ Кю.

Отношение плотности вещества в критическом состоянии к его плотности при нормальных условиях приближенно равно значению критического коэффициента гкр для паров углеводородов

Ниже приведены значения критического коэффициента R:

Установлена аналитическая зависимость критического коэффициента интенсивности напряжений для элемента с острым угловым переходом от характеристик трещино-стойкости механических свойств материала.

Отношение плотности вещества в критическом состоянии к его плотности при нормальных условиях приближенно равно значению критического коэффициента ZKP для паров углеводородов

Ниже приведены значения критического коэффициента R:

Испытания, проведенные на газовом топливе при встречном расположении горелок на противоположных стенах топки, удаленных друг от друга на 8,5 м, позволили установить , что практически полное сгорание достигается при низком избытке воздуха . Результаты испытаний горелок, проведенных на мазуте при 100%-ной нагрузке, свидетельствуют о том , что понижение «"пи до 1,02 удается осуществлять без химической неполноты сгорания. Однако дополнительные испытания 10 горелок ЗиОВТИ, установленных встречно в топке парогенератора ПК-47, показали, что значения критического коэффициента избытка воздуха зависят от равномерности распределения топлива и воздуха

Приблизительное значение критического коэффициента сжимаемости, выраженное через ацентрический коэффициент по формуле 2кр = 0,291 - 0,08ш, часто подставляют в уравнения, так как величина ш определяется более точно.

Анализ выражения показывает, что если коэффициент сжимаемости г = г, то и величина левой части уравнения зависит от приведенных параметров и критического коэффициента сжимаемости: TKf = /. Эта зависимость приведена на рис. 2.1 для zKp = 0,27.

За максимумом равновесие отсутствует, поэтому результирующая кривая показана пунктиром. Из уравнения выводим формулу Гриффитса для критического напряжения :

Формулы и определяют критическое напряжение, при котором происходит самопроизвольный рост имеющейся в теле трещины длиной 21. Графическое изображение связи критического напряжения а и длины трещины i приведено на рис.3.23. Характер потери устойчивости отвечает случаю, когда отсутствуют любые формы

Подставив это перемещение в уравнение и учитывая, что v = 0, получаем формулу Гриффитса для критического напряжения.

Кроме того, напряжение G=QX/FX не должно превосходить критического напряжения аку, определяемого по уравнению' Эйлера при 180А,» 105

На рис. 39 приведены кривые деформации гудрона мангыш-лакской нефти; последовательное увеличение нагрузки вызывает мгновенную упругую деформацию, за которой развивается деформация упругого последействия. До критического значения нагрузки кривые однотипны . При достижении критического напряжения характер кривой резко меняется , что обусловлено развитием деформации по времени. На основании кинетических данных рассчитываются различные параметры деформации .

критического напряжения т0. После его достижения и выше развивается вязкое течение , и жидкость ведет себя как ньютоновская. А при т.„ т жидкость ведет себя как твердое тело.

где PQ и P—напряжения начальное и в момент времени т. При этом деформация во времени переходит от чисто упругой к чисто остаточной, а напряжение падает от Р0 до нуля. В отличие от жид-кообразных систем с постоянным периодом релаксации для твердо-образных тел может наблюдаться зависимость периода релаксации от действующего напряжения. При этом вблизи критического напряжения Рк происходит его скачкообразное уменьшение на несколько десятичных порядков.

Частным случаем пластичных тел являются пластично-вязкие тела , структура которых под действием критического напряжения мгновенно и полностью разрушается, так что эти тела при напряжениях выше критических превращаются в жидкость, а при убывании напряжений возвращаются к новому деформированному твердому состоянию.

Несмотря на то что для всех типов битума зависимость Ig-Eo от температуры имеет вид ломаной линии , характер зависимости различен. Для битумов II типа точка перелома наблюдается при более высоких температурах по сравнению с другими типами и характеризуется совпадением модулей Е0 и Ет. Значения максимальной деформации при этом падают примерно на два десятичных порядка и мало изменяются при дальнейшем понижении температуры. Следует отметить, что в области температур до точки перелома модули начальный и равновесный битумов II типа выше, чем битумов III и особенно I типов. В точке перелома значения модулей упругости битумов всех типов становятся близкими и в дальнейшем изменяются одинаково. Как было указано, для битумов II типа точка перелома характеризуется изменением характера деформации от пластического течения к хрупкому разрушению при достижении определенного критического напряжения. Вследствие того что величина критического напряжения зависит от скорости приложения нагрузки и периода релаксации битумов при данной температуре, полученные критические напряжения имеют условный характер и не могут рассматриваться в качестве основных констант битума.

Для определения критического напряжения ст^р в практике

между кольцами жесткости значениз критического напряжения

превосходить критического напряжения акр, определяемого по уравнению Эйлера при 180 X 105