Главная -> Словарь

Коэффициенты соответственно

I'nc. 105. Коэффициенты сжимаемости газов и паров.

Большинство пластовых нефтей имеют коэффициенты сжимаемости, изменяющиеся в диапазоне от 0,6 до

Коэффициенты сжимаемости для метана, этана и пропана при различных условиях давления и температуры приведены на специальных графиках в работах .

Принцип соответственных состояний Ван-дер-Ваальса основывается на допущении, что коэффициенты сжимаемости в критической точке для всех веществ равны. Однако экспериментальные данные показали, что вследствие отклонения формы молекул реальных веществ от формы шара величины гнр для разных веществ разные и для большинства газов находятся в пределах от 0,2 до 0,3. Питцер модифицировал принцип соответственных состояний, введя третий параметр — фактор ацен-тричности со, характеризующий степень отклонения формы молекул от формы шара. Тогда уравнение можно записать

Коэффициенты сжимаемости для углеводородных систем при давлениях, близких к атмосферному.

Коэффициенты сжимаемости для углеводородных систем при низких приведенных давлениях.

Коэффициенты сжимаемости для углеводородных систем при средних и высоких приведенных давлениях.

Ватсон и Нельсон считают, что указанные уравнения позволяют с достаточной степенью приближения определять коэффициенты сжимаемости при приведенных температурах до Ф == 1,5 .

цп — коэффициенты сжимаемости отдельных компонентов

PS и РГ — адиабатический и изотермический коэффициенты сжимаемости.

Принцип соответственных состояний Ван-дер-Ваальса основывается на допущении, что коэффициенты сжимаемости в критической точке для всех веществ равны. Однако экспериментальные данные показали, что вследствие отклонения формы молекул реальных веществ от формы шара величины гкр для разных веществ разные и для большинства газов находятся в пределах от 0,2 до 0,3. Питцер модифицировал принцип соответственных состояний, введя третий параметр — фактор ацен-тричности о, характеризующий степень отклонения формы молекул от формы шара. Тогда уравнение можно записать

Пусть для решения системы уравнений потребовалось выбрать k точек Xt. Считая сумму V + со фиксированной, рассмотрим их расположение на прямой V+co=Z.B координатной плоскости . Без ограничения общности можно считать, что все выбранные точки удовлетворяют условию V ^ со . Тогда на прямой V + со = Z для каждой выбранной точки, за исключением со = V , существует точка, симметричная относительно точки V" = со, в которой также, вследствие симметрии задачи, будет выполняться равенство . Поэтому истинное число точек привязки, в которых равенство выполняется точно, будет равно 2k или , в зависимости от наличия привязки в точке X = 1. В дальнейшем мы будем называть аппроксимацию ядра m точечной, если правая и левая часть будут совпадать в m точках при изменении X от 0 до оо . Так, если X = 1 не является точкой привязки, то формулы — определяют неизвестные коэффициенты соответственно для двух-, четырех- и шеститочечной схем привязки. Если X = 1 является точкой привязки, то эти же формулы будут определять коэффициенты для одно-, трех- и пятиточечной схем привязки.

где ш — объемная скорость подачи сырья в реактор, ч-'; Хс — массовая доля сырья в реакционной смеси; К — коэффициент торможения, практически независящий от температуры и составляющий 0,864 — 0,868 при 400 — 425 °С; К — пред-экспоненциальный множитель, равный 1013 ч"1; Е — энергия активации, равная 17,7-1 04 кДж/кмоль; R — универсальная газовая постоянная, равная 8,31 кДж/; Г — температура процесса гидрокрекинга, К; Хт, Хъ, Хял, Х0 — выход соответственно углеводородного газа, бензина, дизельного топлива и остатка гидрокрекинга, массовые доли на сырье; Хн:2 — расход водорода на процесс, массовые доли; vi, V2, \з — массовые коэффициенты, соответственно равные 0,17; 0,85 и 0,94.

где рн и рк — начальное и конечное абсолютные давления на рассматриваемом участке, Па ; /и — длина рассчитываемого участка испарения, м; А, В и К — коэффициенты соответственно

где Qi и Q2 — тепловые эффекты реакции при температурах TI и Tz; SncKon. и Еясисх. — сумма истинных мольных теплоемко-стей, умноженных на стехиометрические коэффициенты, соответственно для конечных и исходных продуктов реакции.

где Qi и Qz — тепловые эффекты реакции при температурах Т\ и. ТУ, 2пскон. и 2лсисх. — сумма истинных мольных теплоемко-стей, умноженных на стехиометричеекие коэффициенты, соответственно для конечных и исходных продуктов реакции.

где бэ и р — соответственно эквивалентная толщина и плотность материала, для которого построена номограмма; 6^ и р^. — соответственно толщина и плотность контролируемого изделия; \л/р и * — массовые коэффициенты соответственно поглощения и излучения материалом, для которого построена номограмма, и материала, для которого определяется эквивалентная толщина . Массовый коэффициент для сложных веществ находят из уравнения

где Y а " / ft' / г' ' rf - стехиометрические коэффициенты соответственно исходного вешества и конечных продуктов реакции; А и В, С, D - исходное вещество и продукты реакции;

^sit А-выг — скоростные коэффициенты соответственно во входном и выходном сечениях трубопровода с установленным на нем предохранительным устройством;

где ЯВх = wBJw3B, ЯВЫх = wBUJw3B — скоростные коэффициенты соответственно во входном и выходном сечениях трубопровода; L' — приведенная длина трубопровода, определяемая по формуле

где Ко — расчетный коэффициент; Dpc, Dfc пас, Z)fс ар ^ дисперсиометрические коэффициенты соответственно исследуемой фракции, ее насыщенной части и содержащихся в ней ароматических УВ .

где V — объем раствора соляной кислоты, израсходованный на титрование раствора контрольного опыта, мл; Vi — объем раствора соляной кислоты, израсходованный на титрование испытуемого масла, мл; К и /())) — поправочные коэффициенты соответственно для 0,1 н и 1,0 н растворов соляной кислоты; т — навеска испытуемого масла, г.