Главная -> Словарь

Коэффициента массообмена

Кокс предварительно прокаливали при 1200°С в течение 3 ч. после чего из него выпиливали стержни для опытов. Определение коэффициента линейного расширения проводили на стандартном кварцевом дилатометре при нагреве образцов до

Первые признаки наличия гетерогенного! графита в сернистом коксе появляются уже при низкотемпературном прокаливании , но более интенсивно графитация идет при значительно более высоких температурах. Хотя минимум эффективного изменения межслоевого расстояния у сернистого кокса достигается быстрее, чем у малосернистого, он не рекомендуется в качестве электродного сырья из-за высокого коэффициента линейного расширения и других недостатков.

Степень совершенства решетки в продуктах гетерогенной графитации больше, чем в продуктах гомогенной кристаллизации. Возможно, что это связано с осаждением углерода из газовой фазы на внутренней поверхности пор в виде ориентированных слоев типа блестящего углерода. Хотя минимум эффективного изменения межслоевого расстояния у сернистого кокса достигается быстрее, он не рекомендуется в качестве электродного сырья из-за высокого коэффициента линейного расширения и других отрицательных свойств.

Зависимость коэффициента линейного термического расширения графитировапных материалов от температуры для участка нагрева выше 600 °С может быть выражена следующим путем:

ш связи должны обладать определенной жесткостью. В этом случае деформация связей является результатом контактных, собственных упругих и пластических деформаций деталей. Если же машина находится под воздействием теплового фактора, то связи должны обладать теплостойкостью. Тогда их деформации зависят от степени нагрева, теплопроводности детали, коэффициента линейного расширения материала, схемы базирования детали и т. д.

В процессе сборки неподвижных соединений тепловым методом про исходит передача теплоты от нагретой охватывающей детали к охватываемой, в результате чего значение натяга будет во времени изменяться. По мере остывания охватывающей детали размер отверстия будет уменьшаться, а в результате передачи от нее теплоты к охватываемой детали последняя будет расширяться. При значительном превышении коэффициента линейного расширения охватываемой детали могут возникнуть остаточные деформации, что приведет к ослаблению натяга и искажению геометричес-

1. ОСТ 48-81.6-81. Гр1фит конструкционный. Метод измерения ' среднего термического коэффициента линейного расширения ц шггыр-

Рис. 42. Изменение коэффициента линейного термического расширения кристаллической решетки с температурой измерения параллельно кристаллографической оси с и в плоскости базиса ; измерено на материалах: 1 -РГБ; 2-МПГ; 3-ЕГ; 4 - СУ

Рис. 43. Зависимость температурного коэффициента линейного расширения материалов от температуры измерения; измерения параллельно кристаллографической оси с и перпендикулярно к ней Ц) :

Применение различных связующих — фурфуриловой смолы ФА, бакелитового лака, среднетемпературного пека при изготовлении материала на основе "жесткого" кокса не отражается на величине коэффициента линейного расширения.

Поскольку при повышении температуры V и О изменяются несущественно, не следует ожидать значительного изменения коэффициента массообмена и соответственно суммарной скорости процесса в диффузионной области при изменениях температуры. Коэффициент массообмена, отнесенный к единице внешней поверхности частиц, изменяется обратно пропорционально диаметру частиц в степени 0,137. Таким образом, чем меньше размер частиц, тем больше в данном объеме суммарная активная поверхность вещества , способная реагировать с активными газами.

Поскольку при повышении температуры v и D изменяются несущественно, не следует ожидать значительного изменения коэффициента массообмена и соответственно суммарной скорости процесса в диффузионной области при изменениях температуры. Коэффициент массообмена, отнесенный к единице внешней поверхности частиц, изменяется обратно пропорционально диаметру частиц в степени 0,137. Таким образом, чем меньше размер частиц, тем больше в данном объеме суммарная активная поверхность вещества , способная реагировать с активными газами.

Поскольку при повышении температуры значения v и D изменяются несущественно, не следует ожидать значительного изменения коэффициента массообмена и соответственно суммарной скорости процесса в диффузионной области при изменениях температуры. Коэффициент массообмена, отнесенный к единице внешней поверхности частиц, меняется обратно пропорционально диаметру частиц в степени 0,137. Таким образом, чем меньше размер частиц, тем больше в данном объеме суммарная активная поверхность вещества , способная реагировать с активными газами.

Константа d является коэффициентом пропорциональности, оЦределяе-мым из эмпирического уравнения для коэффициента массообмена в потоке газа через слой зернистого материала . Она не зависит от типа и формы зерен твердого осушителя в слое. Константа с равна отношению W к относительной влажности для случая линейной кривой адсорбции при статическом равновесии и определяется, как видно из рис. 3, природой твердого осушителя. Параметр Шмидта отражает физическую природу диффундирующего компонента. Для диффузии водяного пара в природном газе число Шмидта можно считать постоянным и не зависящим от температуры и давления. Остальные факторы, входящие в уравнения и , зависят от размера зерна твердого осушителя, массовой скорости газа, движущегося через адсорбер, насыпного веса слоя, температуры и давления . Таким образом, если на установке осушки природного газа поддерживают постоянные условия, то параметры а и Ъ являются постоянными величинами.

Поскольку при повышении температуры v и D изменяются несущественно, не следует ожидать значительного изменения коэффициента массообмена и соответственно суммарной скорости процесса в диффузионной области при изменениях температуры. Коэффициент массообмена, отнесенный к единице внешней поверхности частиц, изменяется обратно пропорционально диаметру частиц в степени 0,137. Таким образом, чем меньше размер частиц, тем больше в данном объеме суммарная активная поверхность вещества , способная реагировать с активными газами.

Определение закономерностей массообмена —• изучение динамики процесса, его скоростей, и определение коэффициента массообмена в кипящем слое имеет важное практическое значение.

Исследованию массообмена в слое, в частности определению коэффициента массообмена в кипящем слое, посвящены работы . В их основу были положены опыты по изучению условий массообмена в неподвижном слое.

Чилтон и Колберн на основании гидродинамической аналогии между переносом массы и количеством движения предложили эмпирическое уравнение для расчета массопереноса и коэффициента массообмена. Анализ предложенных ими уравнений показывает, что они смогут быть применены для двух случаев: а) лолного перемешивания газового потока в слое, т. е. когда газ совершает возвратно-поступательное движение в слое; б) идеального вытеснения, т. е. когда газовый поток совершает только поступательное движение. Оба случая не вполне подходят для расчета условий массообмена в кипящем слое.

Обобщая экспериментальные и теоретические работы, посвященные исследованиям масеопереноса в кипящем слое, можно отметить отсутствие единой методики, различные предпосылки расчета коэффициента массообмена и, как следствие, значительные расхождения в конечных результатах.

В результате имеем два уравнения и для определения коэффициента массообмена для двух случаев. Анализ уравнений и показывает, что исследовать процесс массояе-реноса целесообразно для двух граничных условий: 0