Главная -> Словарь

Коэффициента объемного

применении панельных горелок коэффициент неравномерности нагрева по длине труб змеевика cpi равен единице. Распределение же теплонапряжений по окружности трубы отнюдь не одинаково. В работе величина коэффициента неравномерности нагрева по окружности трубы ф2 для пристенного экрана равна 0,55 . Поэтому при величине среднего теплового напряжения 32300 ккал/ максимальное тепловое напряжение труб радиантной части рассматриваемой печи будет si

увеличения коэффициента неравномерности нагрева верти-труб двухпоточного змеевика удалены друг от друга на 400 мм. Каждая из частей двухпоточного змеевика укрепленп на самостоятельной подвесной решетке с пружинными опорами, при нагреве, решетки упираются в нижние своды, пе-выход дымовых газов из топки в конвекционную и, таким образом, частично разгружают опору. В разогретом состоянии нижняя половина решетки работает на сжатие, а верхняя — на растяжение, с уменьшенной вдвое нагрузкой по сравнению с решеткой, показанной на рис. 12. С каждой стороны з к а расположено шесть рядов панельных горелок д, обогрева верхних рядов труб экрана.

При применении панельных горелок коэффициент неравномерности нагрева по длине труб змеевика ф! равен единице. Распределение же теплонапряжений по окружности трубы отнюдь не одинаково. В работе величина коэффициента неравномерности нагрева по окружности трубы ф2 для пристенного экрана равна 0,55 . Поэтому при величине среднего теплового напряжения 32300 ккал/ максимальное тепловое напряжение труб радиантной 4асти змеевика рассматриваемой печи будет значительно выше:

Для увеличения коэффициента неравномерности нагрева вертикальные ряды труб двухпоточного змеевика удалены друг от друга на 400 мм. Каждая из частей двухпоточного змеевика укреплена на самостоятельной подвесной решетке с пружинными опорами. Удлиняясь при нагреве, решетки упираются в нижние своды, перекрывающие выход дымовых газов из топки в конвекционную часть и, таким образом, частично разгружают опору. В разогретом состоянии нижняя половина решетки работает на сжатие, а верхняя — на растяжение, с уменьшенной вдвое нагрузкой по сравнению с решеткой, показанной на рис. 12. С каждой стороны змеевика расположено шесть рядов панельных горелок для улучшения обогрева верхних рядов труб экрана.

риментальныо исследования \26\, в газораспределительных решетках имеет место неравномерность в распределении газового потока, достигающая величины порядка 4,8—6,4, поэтому с учетом коэффициента неравномерности для предотвращения провала частиц нужно, чтобы скорость газа в отверстиях решетки была в 5—6 pas больше скорости витания наиболее крупных частиц слоя.

Кроме каталитического воздействия, легирующие добавки значительно повышают жаропрочность стали, свариваемость и другие механические свойства. Так, в печах, работающих в мягком и среднем режимах процесса, максимально допустимая температура стенки труб змеевика с учетом коэффициента неравномерности обогрева по окружности и по длине труб не превышает 915—930° С :

где А — число резервуаров для данного сорта нефтепродукта, включенных в технологические операции приема—отпуска; *— погрешность определения массы в А-м резервуаре за счет погрешности метода измерения уровня нефтепродукта Н; но*— погрешность определения массы, обусловленная погрешностью определения объема заполненной нефтепродуктом части k-ro резервуара по градуировочной таблице на начало приема или отпуска и па момент сведения баланса; рн* и poh — погрешности определения массы, за счет погрешности метода определения плотности нефтепродукта в л-м резервуаре; рн* и ро*—погрешности определения массы, обусловленные погрешностью определения коэффициента объемного расширения нефтепродукта; pHft к ро* — погрешности определения массы, вызванные погрешностями измерения температуры; i.\Afp)TP*— погрешность определения массы из-за погрешности измерения плотности нефтепродукта в трубопроводной обвязке k-ro резервуара; •ноь — погрешность определения массы, обусловленная погрешностью калибровки трубопроводной обвязки /г-го резервуара; три л и )троь—погрешности определения массы, вызванные погрешностями определения коэффициента объемного расширения нефтепродукта в трубопроводной обвязке; трй — погрешность в определении массы нефтепродукта в трубопроводной обвязке k-ro резервуара, обусловленная погрешностью измерений температуры; .\т — абсолютная погрешность обработки результатов измерений.

где бсч.п и йсч.о — относительные погрешности счетчика при измерении объемов нефтепродукта на приеме и отпуске; i и / — числа принятых железнодорожных цистерн и отпущенных автоцистерн на момент сведения баланса; Vix и V/a — объемы соответственно 1-й железнодорожной цистерны и /-и автоцистерны; Др2о — абсолютная погрешность измерения плотности при / = 20 °С; Л/,- и \tj — абсолютные погрешности измерений температур нефтепродукта в железнодорожной цистерне — при приеме и в автоцистерне — при отпуске соответственно; /ш- — температура принимаемого продукта в /-и железнодорожной цистерне; toj — температура отпускаемого нефтепродукта в /-и автоцистерне; Др — абсолютная погрешность определения коэффициента объемного расширения; Дт — абсолютная погрешность обработки данных.

Поскольку переход кристаллов из одной сингонии в другую сопровождается резким изменением ряда физических свойств парафина, по изменению этих свойств можно судить о наличии перехода. Температуру перехода определяют рентгеноструктурным методом , методом дифференциального термического анализа , а также по изменению коэффициента объемного

Для расчета коэффициента объемного расширения нефтепродуктов применима также формула

Зависимость 'коэффициента объемного расширения от тем