Главная -> Словарь

Коэффициента относительной

Секция аппарата может состоять из 4, 6, 8 рядов труб. Трубные пучки выполняются одно-, двух- или четырехходовыми. Число ходов может быть изменено в пределах ширины секции. В зависимости от коэффициента оребрения и числа рядов труб в трубном пучке число труб в секции колеблется от 492 до 1128.

Наружный диаметр труб и их расположение в трубном пучке зависят от коэффициента оребрения:

Выбор коэффициента оребрения труб зависит от соотношения коэффициента теплоотдачи от продукта к воздуху и термического сопротивления стенки. Коэффициент оребрения стандартизированных труб ф определяют как отношение полной поверхности трубы по оребрению Fn к наружной поверхности гладкой трубы у основания ребер FH:

С увеличением поверхности за счет выбора более высокого коэффициента оребрения коэффициент у возрастает, при этом коэффициент теплопередачи К уменьшается, и тем сильнее, чем ниже^ ,4^.

Разработана отраслевая нормаль ОН 26—02—36—67 на аппараты воздушного охлаждения зигзагообразного типа. Согласно нормали, поверхность теплообмена труб в зависимости от коэффициента оребрения характеризуется следующими данными:

На аппараты воздушного охлаждения выпущены ОСТ 26-02-1522—77 —для АВГ и ОСТ 26-02-1521—77 —для АВЗ. Поверхность теплообмена, число труб и живое сечение аппаратов АВГ и АВЗ в зависимости от длины труб, числа их рядов и коэффициента оребрения приведены в Приложениях 18, 19, 21. Коэффициенты оребрения Ч? для стандартизованных труб определяют как отношение полной поверхности трубы по оребре-нию Sn к наружной поверхности гладкой трубы у основания ребер 5Н, т. е.:

Наружный диаметр труб и их расположение в трубном пучке зависят от коэффициента оребрения:

Оптимальное значение коэффициента оребрения для АВО зависит от соотношения коэффициентов теплоотдачи щ и а2 . Для расчетов рекомендуются следующие значения:

Зависимость величины подогрева воздуха АГ от расхода воздуха, тепловой нагрузки Q и коэффициента оребрения *р дана в табл. VI.16.

На аппараты воздушного охлаждения выпущены ОСТ 26-02-1522—77 —для АВГ и ОСТ 26-02-1521—77 —для АВЗ. Поверхность теплообмена, число труб и живое сечение аппаратов АВГ и АВЗ в зависимости от длины труб, числа их рядов и коэффициента оребрения приведены в Приложениях 18, 19, 21. Коэффициенты оребрения 4я для стандартизованных труб определяют как отношение полной поверхности трубы по оребре-нию Sri к наружной поверхности гладкой трубы у основания ребер SH, т. е.:

Оптимальное значение коэффициента оребрения для АВО зависит от соотношения коэффициентов теплоотдачи ai и «2 . Для расчетов рекомендуются следующие значения:

Для колонн с колпачковыми тарелками общая эффективность т))), % может быть вычислена в зависимости от динамической вязкости жидкости ц и коэффициента относительной летучести а разделяемой смеси :

2. Нефть представляет собой многокомпонентное сырье с непрерывным характером распределения фракционного состава и соответственно летучести компонентов. Расчеты показывают, что значение коэффициента относительной летучести непрерывно убывает по мере утяжеления фракций нефти, а также по мере сужения температурного интервала кипения фракций. Эта особенность нефтяного сырья обусловливает определенные ограничения как на четкость погоноразделения, особенно относительно высококипящих фракций, так и по отношению к "узости" фракций. С экономической точки зрения, нецелесообразно требовать от процессов перегонки выделить, например, индивидуальный чистый углеводород или сверхузкие фракции нефти. Поэтому в нефтепереработке довольствуются получением следующих топливных и газойлевых фракций, выкипающих в достаточно широком интервале температур: бензиновые н.к. —140 "С ; керосиновые 140 -240 °С; дизельные 240 — 350 °С; вакуумный дистиллят 350—400 "С, 400—450 °С и 450 — 500 °С; тяжелый остаток — гудрон 490 "С . Иногда ограничиваются неглубокой атмосферной перегонкой нефти с получением в остатке мазута 350 °С, используемого в качестве котельного топлива.

Использование только одного острого орошения в ректификационных колоннах неэкономично, так как низкопотенциальное тепло верхнего погона малопригодно для регенерации теплообменом. Кроме того, в этом случае не обеспечивается оптимальное распределение флегмового числа по высоте колонны: как правило, оно значительное на верхних и низкое на нижних тарелках колонны. Соответственно по высоте колонны сверху вниз уменьшаются значения КПД тарелок, а также коэффициента относительной летучести и, следовательно, ухудшается разделительная способность нижних тарелок концентрационной секции колонны, в результате не достигается желаемая четкость разделения. При использовании циркуляционного орошения рационально используется тепло отбираемых дистиллятов для подогрева нефти, выравниваются нагрузки по высоте колонны и, тем самым, увеличивается производительность колонны и обеспечиваются оптимальные условия работы контактных устройств в концентрационной секции.

1) обеспечивают состояние разделяемой системы далекое от критического и возможно большее значение коэффициента относительной летучести;

При массовом применении синтетических моющих средств-весьма важное значение приобретают вопросы очистки сточных вод. При биологической очистке на фильтрах алкилсульфаты и неионогенные вещества разрушаются практически полностью. Очистка на фильтрах не разрушает алкиларилсульфонаты, и они почти полностью остаются в вытекающем из фильтров потоке. Устойчивость поверхностно активных веществ к биологической очистке может быть оценена коэффициентом относительной стабильности, представляющим собой отношение теоретического значения биологически потребного кислорода к фактическому расходу его при обработке сточных вод. Найденные в лабораторных условиях количественные значения коэффициента относительной стабильности для различных поверхностно активных веществ, характеризуются следующими данными :

Требуемое число теоретических тарелок зависит от ряда параметров, главным образом от: разности температур кипения разделяемых компонентов смеси ; четкости погоноразделения, т. е. от состава получаемых ректификата и остатка; флегмового числа, т. е. от кратности орошения к ректификату. Чем меньше разность температур кипения разделяемых компонентов смеси, тем более полога кривая равновесия и тем больше требуется тарелок.

Таблица 39. Данные о зависимости числа тарелок от коэффициента относительной летучести разделяемой снеси и четкости разделения

Поскольку Ра и Pw зависят от температуры, коэффициент относительной летучести а также изменяется с температурой. Обычно а возрастает с понижением температуры. Поэтому максимальное значение а отвечает температуре ta, а минимальное — температуре tw. При построении кривой равновесия фаз обычно .пользуются средним значением коэффициента относительной летучести

Относительная летучесть компонентов зависит от давления в системе it, уменьшаясь с повышением давления. Поэтому чем больше я, тем менее выпуклой будет кривая равновесия . Для расчета коэффициента относительной летучести можно пользоваться уравнением Мельпольдера и Хидингтона

Эффективность ректификационных колонн, необходимая для получения продуктов заданной чистоты, зависит от коэффициента относительной летучести разделяемых компонентов. Углеводородные системы в первом приближении можно рассматривать как идеальные, подчиняющиеся закону Рауля. В этом случае:

Легкость разделения двух компонентов при перегонке определяется величиной коэффициента относительной летучести: