Главная -> Словарь

Коэффициента подмешивания

На определении температурного коэффициента плотности основан интересный и полезный метод расчета весового содержания нафтеновых колец в смесях предельных углеводородов по одному из следующих уравнений в зависимости от величины плотности. Если плотность меньше 0,861, то

Относительное постоянство числа электронов диспорсии в 1 г вещества, иллюстрируемое данными табл. 17, и довольно систематическое уменьшение частоты с увеличением плотности показывают, что возможно построить для предельных углеводородов общее уравнение, связывающее коэффициент преломления с плотностью и молекулярным весом. Липкин и Мартин вывели такое уравнение, которое дает зависимость коэффициента преломления от плотности и ее температурного коэффициента. Температурный коэффициент плотности является функцией молекулярного веса, однако до настоящего времени не найдено способа для непосредственной подстановки молекулярного веса вместо температурного коэффициента плотности в уравнение Липкина и Мартина. Это уравнение имеет вид:

Методы, использующие данные по синтезированным углеводородам. Метод температурного коэффициента плотности . Липкин и другие нашли простое соотношение между плотностью и ее температурным коэффициентом для различных серий синтезированных углеводородов. Эти соотношения послужили основой для двух методов анализа углеводородов: одного для смесей парафинов и нафтенов и другого для ароматических смесей, не содержащих нафтеновых колец. При анализе парафино-нафтеновой смеси, плотность которой ниже 0,861 1, авторы предположили, что на графике, выражающем зависимость температурного коэффициента плотности от плотности, часть отрезка между линиями, характеризующими парафины и нафтены, делится точкгй, соответствующей образцу, на части, пропорциональные содержанию парафинов и нафтенов. Таким путем они получили следующее уравнение для смесей парафинов и нафтенов, обладающих плотностью ниже 0,861:

Авторы метода указали на возможность упрощения методики путем определения коэффициента плотности по молекулярному весу, который в свою очередь может быть определен по другим физическим свойствам (плотности и средней температуре кипения или по вязкости при 37,8° и

Эти соотношения между содержанием нафтенов, d и ijM дают результаты, соответствующие результатам, получаемым графическим путем, применяющимся Линдертсе при разработке денсиметрического метода. Для упрощения c-равнония метода температурного коэффициента плотности с методом денсиметрическим и методом n-d-M содержание колец в процентах весовых по Липкину можно считать равным % Сн. Несмотря на то, что это вносит некоторую ошибку, так как в методе Липкина усредняется число конденсированных и неконденсированных колец, а в других методах предполагается присутствие лишь ката-кон денсированных шести-членных колец, это допущение оправдывается весьма благоприятными результатами такого сравнения.

Анализ ароматических смесей, не содержащих нафтеновых колец, по методу Липкина с сотрудниками проводится по способу, аналогичному описанному выше кольцевому анализу и анализу цепей для нафтенов. В этом случае предполагается, что линия между точкой, соответствующей «предельному» парафину, и точкой, соответствующей линии ароматических колец, на графике, выражающем зависимость температурного коэффициента плотности от плотности, разделена точкой, соответствующей образцу, на части, пропорциональные содержанию ароматических колец и парафиновых цепей. Соотношение между весовым содержанием в процентах ароматических колец, коэффициентом плотности и плотностью приводится лишь в графической форме. Применяются три графика, а именно: для ароматических соединений с конденсированными кольцами, для ароматических соединений с неконденсированными кольцами и для смесей, имеющих равное распределение колец этих двух типов.

На рис. 4—7 приведены графики, построенные по данным Липкий а и Мартина, в которых по оси ординат отложены значения температурного коэффициента плотности и молекулярного веса. Небольшое расхождение между тремя графиками для ароматических углеводородов и рис. 4 объясняется недостаточным уточнением, которое необходимо было провести для

метод температурного коэффициента плотности 380

ских углеводородов, плотностью и молекулярным весом по формуле Липкина и Мартина и между соотношением температурного коэффициента плотности, плотности и величины, обратной молекулярному весу. Липкин и Мартин расширили эти соотношения между температурным коэффициентом плотности и плотностью для ароматики, свободной от нафтеновых колец . Обсуждение этих методов дано Ван Несом и Ван Вестеном . В другом методе так называемого кольцевого анализа процентного содержания углерода в нескольких видах колец и в цепях, изобретенном Фенске, применяется показатель преломления и молекулярный вес . Он напоминает метод структурно-группового анализа, основанного на определении показателя преломления, плотности и молекулярного веса, и применим к чистым углеводородам, но требует химического разделения, когда его применяют для нефтяных фракций.

коэффициента плотности с учетом молеку-

Упрощение процесса экспериментирования может быть достигнуто выведением коэффициента плотности с учетом молекулярной массы, который, в свою очередь, может быть установлен из других физических свойств, таких как плотность и средняя точка кипения, или вязкостей при 100 и 201 °F. Было установлено, что:

Инжекторные смесители желательно по возможности рас* полагать ниже уровня реагента в емкости, чтобы реагент поступал к инжектору с некоторым подпором. Это дает возможность в более широких пределах регулировать величину коэффициента инжекции, иначе коэффициента подмешивания и, равного отношению количества инжек- ,

П. Н. Каменев показал, что эжектор наиболее экономично работает лишь при вполне определенных значениях указанных скоростей потоков. В частности, фактическая скорость в конце смесительной трубы эжектора для обеспечения наивысшей экономичности процесса эжекции должна быть меньше «наивыгоднейшей» скорости w'0. Что касается оптимальной величины скорости wz, то в соответствии с исследованиями П. Н. Каменева и она связана с величиной w'0, а также с величиной коэффициента подмешивания q.

Инжекторные смесители желательно по возможности рас* полагать ниже уровня реагента в емкости, чтобы реагент поступал к инжектору с некоторым подпором. Это дает возможность в более широких пределах регулировать величину коэффициента инжекции, иначе коэффициента подмешивания и, равного отношению количества инжек- ж тируемого потока к -т4т количеству рабочего агента .JLLJ----Jt

В брошюре изложены методы расчета эжектора, выбор схемы эжекторнои установки и оптимального коэффициента подмешивания эжектора для конкретных условий нефтебазы, описаны основы подбора оборудования и монтаж систем эжекторнои выкачки. Обобщен опыт эксплуатации действующих вжекторных установок и даны рекомендации по их эксплуатации.

Оптимальные значения Дрк/ Дрр в зависимости от коэффициента подмешивания и приведены на рис. 7 для эжектора оптимальных размеров, указанных выше значений расходных коэффициентов и при YP = YH = Yc-

Там же для изложенных выше условий в зависимости от коэффициента подмешивания приведены оптимальные значения Дрс/Дрр, /з//2 и максимальных к. п. д.

На рис. 9 представлены теоретически найденные значения этого расстояния в зависимости от коэффициента подмешивания и.

Конструирование камеры смешения. Ка-" мера смешения эжектора делится на входной участок и горловину. Во всех теоретических методах расчета эжектора допускается, что на входном участке камеры смешения давление подсасываемого потока остается постоянным. Это условие предопределяет форму камеры смешения. На рис. 10 показан входной участок камеры смешения эжектора с коэффициентом подмешивания, равным 1,5. У эжекторов с другими значениями коэффициента подмешивания входные участки будут иметь подобные очертания.

Длина горловины значительно сказывается на к. п. д. эжектора. Полная длина камеры смешения зависит как от геометрического параметра эжектора т, так и от полученного в, эжекторе коэффициента подмешивания и. Основной геометрический параметр эжектора в значительно большей степени влияет на длину камеры смешения, поэтому им и руководствуются при выборе оптимальной длины.

4. По графику основных расчетных зависимостей для заданного коэффициента подмешивания и находятся отношение Арс/ Арр и геометрический параметр эжектора т = /3//а-

5. Строится график, на оси абсцисс которого откладываются значения коэффициента подмешивания, а на оси ординат — соответствующие им значения Арс i/ App ,.