Главная -> Словарь

Коэффициента теплообмена

Первоначальный вывод уравнения Лорентц-Лоренца был связан с представлением о «коэффициенте сопротивления», который был бы равен нулю, если верна теория ЛЬрентца, и был бы равен —1, если верна теория Зелль-мейера-Друде. Было показано (((421, что данные относительно влияния температуры и давления на свойства углеводородов соответствуют значению коэффициента сопротивления —0,32. Если рассмотреть данные для групп изомеров с восемью и девятью углеродными атомами, относящиеся как к парафинам, так и к пафтенам , то окажется, что средняя величина коэффициента сопротивления равна —1,0. Ввиду наличия таких данных трудно оправдать допущение Лорентца о том, что коэффициент сопротивления равен нулю .

Рис. 3. 12. Зависимость коэффициента сопротивления Я от числа Рейнольдса.

Для расчета коэффициента сопротивления А могут быть использованы следующие формулы:

Как правило, в качестве базового сечения при определении общего коэффициента сопротивления тарелки "Е, принимают площадь отверстий в полотне тарелки для прохода пара.

Расчет с использованием общего коэффициента сопротивления тарелки дает достаточно хорошие результаты для тарелок со сложным каналом , у которых входные кромки не оказывают решающего влияния на величину гидравлического сопротивления, а стенки канала получаются достаточно гладкими в результате технологических операций при изготовлении тарелки . Для тарелок с относительно простым каналом частицы. Для очень мелких частиц или при большой вязкости среды, когда скорость осаждения мала, сопротивление среды проявляется в основном в виде трения . В соответствии с терминологией гидравлики такое осаждение называют происходящим в ламинарном режиме.

Для шарообразных частиц, движущихся в ламинарном режиме, значение коэффициента сопротивления ^ можно определить из уравнения Ё, = = 24/Re , движущихся в переходном режиме — = = 18,5/Re0'6 и в турбулентном режиме ^ = 0,44.

При определении скорости осаждения по уравнению необходимо знать значение коэффициента сопротивления ^, зависящего от неизвестного пока режима осаждения, для подсчета которого должно быть известно искомое значение скорости осаждения. Поэтому при расчетах задаются режимом осаждения, а после определения W^ проводят проверку, вычисляя Re и определяя тем самым режим, т.е. расчет ведется методом последовательного приближения.

Подставляя в уравнение граничные значения критерия Re для различных режимов движения частицы и соответствующие значения коэффициента сопротивления \ для шарообразных частиц, получим граничные значения критерия Аг: при ламинарном режиме Аг 82500 и переходном 36 500, а при Ro = 0,2 -:- 500 существует переходный режим. Каждому режиму соответствует свое значение коэффициента сопротивления: в турбулентном (для шарообразных

где Т 0 — температура холодильника; h — отношение коэффициента теплообмена с внешней средой к коэффициенту внутренней теплопроводности.

Для смешения газа с водой используют смесители различного типа. Так, авторами работы был использован смеситель, который располагался на вертикальном участке трубопровода и состоял из двух частей : камеры ввода охлаждающего раствора и трубы смешения реагентов. Последняя имеет два ряда диаметрально противоположных отверстий, площадь которых обеспечивает струйное истечение жидкости в зону смешения при скоростях 30-40 м/с. Соблюдение указанных условий позволяет диспергировать жидкость при столкновении струй в центре зоны смешения и обеспечивать высокие значения коэффициента теплообмена в процессе охлаждения дымовых газов, а также эффективную нейтрализацию диоксида серы и отмывку от частиц caacrf При проведении бесскрубберной регенерации катализатора разница между температурами газа и воды на выходе из системы не превышает 1-2°С.

Отвод тепла от реагирующей поверхности в количестве Qu показан на том же графике в виде кривой //, которая в виду более слабой зависимости коэффициента теплообмена а от температуры по сравнению •с законом Аррениуса приближается к прямой.

коэффициента теплообмена, входящего в критерий hR = ^-.

Фарнес приводит эмпирические формулы для определения коэффициента теплообмена при прогреве различных кусковых материалов. Его формулы можно представить в безразмерном виде:

путем введения, согласно уравнению , «суммарного» коэффициента теплообмена k.

нельзя пренебрегать влиянием продольной теплопроводности в слое. Обработка опытов, производившихся с частицами малых размеров , согласно теории Шумана, может быть признана закономерной. Однако определение коэффициента теплообмена в условиях нестационарного процесса прогрева недостаточно точно из-за большего или меньшего влияния на результаты фактора времени, вхо-

Выше были приведены некоторые формулы для расчета распределения температур T=f при условии постоянного коэффициента теплообмена а по длине зоны горения.

Наиболее существенным факторами, влияющими на теплообмен между поверхностью и поевдоовдхевнш. слоем ' являются скорость ояон 1,» зависимости коэффициента теплообмена ог ркорости фильтрации при постоянное и пульсирующей подаче газа,'Результаты эксперимента представлены на рис. 2 . Как видно из при-веде.ного графика, наличие максимума, как и в обычном псвадо-ожиженнои слое, объясняется взаиынопротивоположным действием скорости движения частиц и порозносм, увеличивающихся при повышении скорости фильтрации. Пульсирующая подача гаэа приводит к некоторому снижению и смещению максимального эыачевяя

коэффициента теплообмена в область поникёшЙДто^ювтеи тааа, характер же зависимости ociaeiea прежним,

Экспзриментаяьяаа и теоретические исследования Движения слабокоицентририванных суспензий рассмотрены в рамках диффувионной модели для огшеделения рмчиомерности распределения твердой фава'в ряде работ ?3))) . Применительно к концентрированным дисперснам средам проведенные исследования с помощью фотосъемки, визуального наблоде-ния и определения количественных интегральных характеристик аатрв* мощности» коэффициента теплообмена показывав», существенное отличие особенностей двиявння:

Соблюдение указанных условий позволяет дисперги -ровать жидкость при столкновении струй в центре зоны смешения и обеспечивать высокие значения коэффициента теплообмена в процессе охлаждения дымовых газов, эффективную нейтрализацию SCL и отмывку сажевых час -тиц. При проведении бесскрубберной регенерации катали -затора разница между температурами газа и воды на выходе из системы не превышает 1-2 С.