Главная -> Словарь

Коэффициента термического

при проходе колеса автомобиля С Неограниченней свобода перемещения в поперечном направлении покрытия , напряжений от морозного поднятия грунтового основания Г 13 Л. Было определено, что в условиях Башкирии для дороги П технической категории дТ равна 6-7 К. Т? понижается на.дТ , равную 9-10 К, вследствие разницы коэффициента теплового расширения покрытия и материала основания. л Т^ определяет величину понижения Т? вследствие внецентренного растяжения асфальтобетонного покрытия при температурном деформировании его с различными температурами верха и низа покрытия. Экспериментально было найдено, чтодТ для условий Уфы равна 14 К. Таким образом, подставляя числовые значения^Та в находим, что

Результаты расчетов коэффициента теплового расширения н-гексана

теплопроводности была изучена корреляция температурного коэффициента теплопроводности оСд и коэффициента теплового расширения. В результате была получена формула

31. Филиппов Л.П., Стасенко В.А., Благонравов Л.А. Изменение отношения коэффициента теплового расширения к изобарной теплоемкости единицы объема жидкостейХХИзмерительная техника. 1984. № 2. С. 48-49.

Графит является одним из наиболее термостойких материалов ввиду сравнительно большой прочности при высоких температурах, малых модуля упругости и коэффициента теплового расширения в сочетании с высокой теплопроводностью. Термопрочность, как и прочность при силовом нагружении, является сложной характеристикой, зависящей от природы материала, размеров и формы испытуемого тела, условий внешнего воздействия. Поэтому, учитывая сложность точного расчета термических напряжений в реальных телах, стремятся выбирать критерии, которые могли бы служить мерой термостойкости материала.

при проходе колеса автомобиля , материалы которого были дополнены осмотром советской делегацией установки на заводе в г. Мипушима . Докладчик охарактеризовал постоянный рост требований к электродам со стороны сталелитейной промышленности в связи с переходом на сверхмощные печи — 300-550 кВт/т. Электроды имеют диаметр 60-70 см, их угар не должен превышать 3-4 кг на 1 т стали. Особенно важно, чтобы электроды имели как можно более низкий коэффициент теплового расширения. Сырье для их производства тщательно очищается; образование игольчатой структуры потребовало разработки программы нагрева. О влиянии условий коксования было сообщено лишь косвенно: увеличение давле -ния в камерах коксования увеличивает выход кокса, что приводит к колебаниям коэффициента теплового расширения; увеличение температуры в камерах снижает выход кокса, но улучшает качество; увеличение доли коксового дистиллята в сырье увеличивает выход кокса и улучшает до известного предела качество; увеличение доли остатка термокрекинга в сырье увеличивает выход кокса и повышает качество.

Таблица Ш.3.3 Результаты расчетов коэффициента теплового расширения н-гексана

теплопроводности была изучена корреляция температурного коэффициента теплопроводности оСд и коэффициента теплового расширения. В результате была получена формула

31. Филиппов Л.П., Стасенко В.А., Благонравов Л.А. Изменение отношения коэффициента теплового расширения к изобарной теплоемкости единицы объема жидкостей//Измерительная техника. 1984. № 2. С. 48-49.

Большой объем исследований выполнен по разработке рентгеноструктурного метода определения коэффициента термического расширения кристаллической решетки нефтяных коксов. Термическое расширение является одной из важнейших эксплуатационных характеристик коксов и углеграфитовых материалов. Оно определяет поведение коксов при прокаливании, графитации и эксплуатации при высоких температурах. Линейное расширение коксов обычно измеряется дилатометрическим методом. Образцы для измерений готовятся в виде графитированных электродов с полным длительным многодневным циклом их изготовления. Соответственно, метод является длительным, трудоемким и трудновоспроизводимым. Более простым и достаточно объективным представляется рентгеноструктурный метод определения термического расширения кристаллической решетки. Для измерения используются серийно выпускаемые дифрактометры с высокими точностными характеристиками.

Разработана методика непосредственного определения коэффициента термического расширения решетки в низкотемпературной области нагрева . Разработана кювета и нагревательное устройство, позволяющее поддерживать температуру с точностью 0,5 °С. Коэффициент термического расширения определяется по сдвигу максимума отражения , скорректированного по отражению графита, введенного в кокс в качестве внутреннего стандарта. Используется усредненный кокс стандартной прокалки, время анализа одного образца 4 часа, в то время как при определении общепринятым методом КОНОКО требуется 2-3 суток. В методике КОНОКО используются графитированные по полной технологии электроды и дилатометрический коэффициент термического линейного расширения определяется в той же температурной области, какая предусмотрена и в разработанной нами методике по определению КТРР. Для серии игольчатых коксов стандартной прокалки из различного нефтяного сырья найдена хорошая корреляция между КТРР и КТЛР, определенным по методике КОНОКО . Найденная корреляция позволяет с большой достоверностью прогнозировать КТЛР графитирован-ного образца, определив рентгеноструктурный показатель КТРР кокса. Методика проста, не требует высокотемпературного нагрева и поддержания вакуума, используется усредненный образец.

Рис. 69. Влияние содержания асфальтенов на анизотропию коэффициента термического расширения и удельного электросопротивления кокса.

Скорость изменения интенсивности отражения с изменением температуры нагрева наивысшая Для анизотропных коксов и наименьшая для изотропных. Введено понятие коэффициента термического изменения интенсивности, которое косвенно отражает анизотропность термического расширения кристаллической решетки и позволяет оценивать характер структуры кокса, его эксплуатационную пригодность. Для определения коэффициента термического изменения интенсивности растертый образец кокса помещается в камеру высокотемпературной приставки УВД-2000, нагревается до 1800°С со скоростью 20°С/мин, выдерживается в течение I ч и ступенчато охлаждается до комнатной температуры. По мере охлаждения через каждые 100 или 200°С при идентичных условиях снимаются дифрактограммы и измеряется интенсивность отражения . В выбранном интервале температур по изменению интенсивности отражения методом наименьших квадратов рассчитывается уравнение

Таким образом, разработана простая, экспрессная методика ре-нтгеноструктурного определе!шя коэффициента термического расли-рения решетки КОКСОЕ. Найдена корреляция между КТР, ТКЛР, степень» анизотропности, оалловой оценкой структура и поровой характеристикой субструктуры. Статистическая обработка данных специально поставленных опытов показала, чтс воспроизводимость методики для КТР - 1.5 • Ю~5/°С составляет ОДЭ • Ю"5/^. а для КТР 8 • Ю~5/°С составляет 0,59 • Ю"5/°С.

Таблица 21. Влияние вида сырья в наполнителе на величину коэффициента термического расширения графита

Если сопоставить анизотропию теплопроводности коэффициента термического расширения, рассчитанную аналогично тому, как это было сделано для электросопротивления, с экспериментально определенной, то их связь будет иметь тот же вид — поскольку свой вклад вносят трещины Мрозовского. Измерение теплопроводности графита — трудоемкая операция, а электросопротивление — легко измеряемая величина. Поэтому возможность оценки теплопроводности графита по электросопротивлению имеет практический интерес.

Данные термопрочности, рассчитанные по упрощенной формуле для ряда марок графита, а также некоторые их свойства приведены в табл. 25. Предварительно заметим, что отношение предела прочности к произведению модуля упругости и коэффициента термического расширения не сильно зависит от вида графита. В самом деле, отношение предела прочности к модулю упругости, т.е. деформация для материалов на основе прокаленного нефтяного кокса , равна 0,4 %. У высокопрочных графитов на основе непрокаленного кокса-наполнителя это отношение возрастает до 0,8—0,9. Однако при этом примерно в 1,6 раза увеличивается и коэффициент термического расширения, так что величина о/ увеличивается незначительно, в то время как теплопроводность материала изменяется в широких пределах.

Рис. 69. Влияние содержания асфальтенов на анизотропию коэффициента термического расширения и удельного электросопротивления кокса.

температура испарения быстро возрастает. Температура тройной точки составляет 4020 ± 50 К при давлении 125 ± 15-ат. Граница между областями стабильности алмаза и графита установлена еще менее-точно и имеет мало прямых экспериментальных подтверждений. На диаграмме состояния эта неопределенность характеризуется областью, ограниченной пунктир-.