Главная -> Словарь

Коэффициента заполнения

С учетом очевидного соотношения U0/um = 0'5 и уравнения получим формулу для определения коэффициента турбулентной структуры струи гидравлической резки кокса

При низких скоростях ротора капли, выходящие из патрубка дисперсной фазы, относительно большие и легко деформируемы, вследствие этого наблюдается большой унос сплошной фазы каплями. Как только скорость ротора увеличивается, средний размер капли и явление уноса уменьшаются, но в то же время вращение ротора увеличивает обратное перемешивание, то есть возрастает коэффициент турбулентной диффузии. Эти конкурирующие явления ведут к образованию минимальной величины продольного перемешивания. При дальнейшем увеличении скорости ротора влияние коэффициента турбулентной диффузии становится определяющим и явление уноса фактически уменьшается до нуля.

Складывалось устойчивое представление о невозможности аналитического определения коэффициента турбулентной структуры для заданных условий формирования струи; единственным способом его нахождения, казалось, оставался эксперимент. И. А. Шепелев показал возможность построения методики расчета затопленных струй, свободной от эмпирических коэффициентов. Пользуясь упрощенными представлениями о закономерностях формирования изотермических свободных струй, И. А. Шепелев сделал вывод, что все разнообразие их структуры может быть полностью охарактеризовано так называемыми «кинематическими характеристиками», относящимися к выходным сечениям насадков.

для различных значений коэффициента турбулентной структуры а в сопоставлении с этой же величиной для круглой струи. Для последней подсчеты производились по формуле И. А. Шепелева:

Ось круглой струи на расстояниях от сопла х л* 30 отклоняется от прямого направления на величину, в среднем в 2,2— 2,7 раза большую, чем ось плоской струи. С ростом коэффициента турбулентной структуры потока эта разница становится еще больше.

Для облегчения расчетов по формуле величина z/t может быть представлена в виде у± = $у, где Р — поправочный коэффициент, зависящий от коэффициента турбулентной структуры а, угла а и х. Примерные подсчеты показывают, что коэффициент Р весьма слабо зависит от а и х. На рис. 7 показана зависимость р от угла наклона струи а. Величина вертикальной слагающей скорости подъема частицы на осевой струйке при наклоне насадки к горизонтали под

величиной, характерной для каждого применяемого топлива. Это уравнение выведено теоретически с использованием классического выражения для длины ламинарного диффузионного факела , но с подстановкой коэффициента турбулентной диффузии Dt в виде

турбулентной диффузии. Аналогичные результаты были получены и другими исследователями . Подобные явления наблюдались авторами в холодных струях, использовавшихся для транспорта твердых частиц. Однако отсутствуют данные, которые позволяли бы определить уменьшение коэффициента турбулентной диффузии, вызываемое увеличением размера частиц, и независимо вычислить степень сужения струи.

Для расчета составляющей коэффициента турбулентной вязкости,

выражение для расчета коэффициента турбулентной вязкости:

Таким образом, данные по определению коэффициента турбулентной диффузии недостаточны и, в сущности, сводятся к использованию аналогии массообмена и теплообмена при турбулентном течении. Такого рода аналогия и была использована в первоначальных работах Иред-водителева и Цухановой по горению в капало, а затем с поправкой на граничные условия, соответствующие реагированию на стенке, Франк-Каменецким , Левичем и другими авторами.

Введением коэффициента заполнения учитывают меньшую плотность размещения труб по краю решетки и то, что часть площади трубной решетки обычно занимают перегородки, устанавливаемые для образования ходов по трубам. Принимают также во внимание, что на входе в межтрубное пространство установлен отбойник и для его размещения приходится ряд труб не ставить. Для многоходовых теплообменников небольшого диаметра принимают меньшее значение коэффициента /гх .

Достоинством барабанных грохотов является их динамическая уравновешенность , существенным недостатком — низкая степень использования поверхности сит вследствие малого коэффициента заполнения барабана .

При определении коэффициента заполнения следует руководствоваться дополнительными инструкциями, выполнение которых обязательно при перевозке СНГ, других газов и жидкостей по дорогам Великобритании. В этом случае температура внутри емкостей всех типов вместимостью более 5 м3 должна быть равной 38 °С. Рекомендуемые коэффициенты заполнения— 0,46 и 0,53 , т. е. примерно такие, как и в США.

ВТД обычно подразделяют на дефектоскопы с проходными и накладными преобразователями. Дефеюххжопы с проходными ВТП чаше всего применяют для автоматизированного или автоматического бесконтактного контроля труб, прутков, проволоки, а также метизов, шариков и роликов подшипников и т.д. Основной режим работы ВТД с проходными ВТП - динамический. Преобразователи таких ВТД, как правило, трансформаторного типа с однородным или неоднородным полем в зоне кон-троля^и включаются они по дифференциальной схеме. Применение ВТП с неоднородным полем обусловлено стремлением уменьшить длину возбуждающей катушки с целью сокращения общей длины ВТП при контроле объектов большого диаметра. Однако при этом приходится принимать меры для стабилизации положения объекта. Для уменьшения возможных радиальных перемещений объекта в ВТП, а также для поддержания коэффициента заполнения на определенном уровне, определяющем чувствительность, дефектоскопы снабжают набором ВТП различного диаметра. При использовании ВТП с однородным полем можно значительно уменьшить число их типоразмеров, компенсируя изменение чувствительности при изменении коэффициента заполнения регулированием возбуждающего тока. В большинстве современных дефектоскопов с проходными ВТП информация выделяется модуляционным способом, поэтому они предназначаются для динамического режима контроля, а для некоторых скорость движения объекта необходимо сохранять постоянной, поскольку при изменении скорости изменяются частотный спектр сигналов и чувствительность дефектоскопа. Некоторые дефектоскопы могут работать и в статическом режиме , однако этот режим не является основным и обычно используется для настройки прибора.

ВТД обычно подразделяют на дефектоскопы с проходными и накладными преобразователями. Дефектоскопы с проходными ВТП чаше всего применяют для автоматизированного или автоматического бесконтактного контроля труб, прутков, проволоки, а также метизов, шариков и роликов подшипников и т.д. Основной режим работы ВТД с проходными ВТП - динамический. Преобразователи таких ВТД, как правило, трансформаторного типа с однородным или неоднородным полем в зоне контроля^ включаются они по дифференциальной схеме. Применение ВТП с неоднородным полем обусловлено стремлением уменьшить длину возбуждающей катушки с целью сокращения общей длины ВТП при контроле объектов большого диаметра. Однако при этом приходится принимать меры для стабилизации положения объекта. Для уменьшения возможных радиальных перемещений объекта в ВТП, а также для поддержания коэффициента заполнения на определенном уровне, определяющем чувствительность, дефектоскопы снабжают набором ВТП различного диаметра. При использовании ВТП с однородным полем можно значительно уменьшить число их типоразмеров, компенсируя изменение чувствительности при изменении коэффициента заполнения регулированием возбуждающего тока. В большинстве современных дефектоскопов с проходными ВТП информация выделяется модуляционным способом, поэтому они предназначаются для динамического режима контроля, а для некоторых скорость движения объекта необходимо сохранять постоянной, поскольку при изменении скорости изменяются частотный спектр сигналов и чувствительность дефектоскопа. Некоторые дефектоскопы могут работать и в статическом режиме , однако этот режим не является основным и обычно используется для настройки прибора.

Рис.4. Влияние коэффициента заполнения объема гофра на гидравлическое сопротивление: R = 1,91; 6' = 9,3'Ю-3; К = 2,63'Ю-3; «ев= 70,15.

В результате счета были получены зависимости расхода НГ с содержанием кислорода 10 % и удельной массы аппарата от коэффициента заполнения объема, равного отношению объема волокон к объему всего аппарата.

Рас. 2. Зависимость удельной массы в производитель-ностн {б,м шарового IPSA от коэффициента заполнения объема о разделяющий элементом из различных волокон в о толщиной стенки 1,4 иш в В мкм графюш зависимости расхода в удельной массы аппарата от коэффициента заполнения объема имеют махоимумы, различные для каждого наружного диаметра в тояцввд стенки волокна. Увеличение наружного диаметра волокна при неизменной толщине его стенки приводит «увеличение производительности аппарата за счет увеличения внутреннего диаметра волокна в, как следствие, уменьшения давления внутри его. Уменьшение толщины отенкн волокна при неизменном наружном днакетре приводит к более существенному росту производительности за счет

При постоянной площади эпоксидной заделки увеличение наружного диаметра волокна при постоянной толщине стенки приводит при малых коэффициентах заполнения объема к снижению производительности аппарата за счет уменьшения общего числа волокон, однако при больших значениях коэффициента заполнения объема более существенную роль начинает играть снижение давления но каналу волокна, что приводит к увеличению производительности аппарата.

Влияние материала частиц, их геометрических размеров, коэффициента заполнения частицами рабочей зоны аппарата и температура ведения процесса в ABC существенно сказывается на значении * ии„. Его можно проследить на рис.23 применительно к смазке ЦИАТШ-201 и рис.24 для некоторых видов смазок и ССД. Исследования осуществляли с использованием частиц из отрезков проволоки: стальной сварочной и пружинной, а также никелевой различных размеров. При этом для сравнительной оценки оказалось удобным воспользоваться критерием геометрического подобия цилиндрических тел, каковыми в проведенных экспериментах являлись ферромагнитные частицы, т.е. рассматривать не абсолютные значения их размеров, а отношение длины к диаметру - с/а ' Коэффициент заполнения Кд рассчитывался следующим образом: