Главная -> Словарь

Коэффициенте рециркуляции

Задавшись значениями tg# w 10" , ?'х2 и Z = 2 см, мы можем оценить величину коэффициента затухания. Расчет показывает, что она изменяется в пределах от 1,001 до 1,004. Таким образом, систематическая ошибка в определении ?", возникающая в результате предположения в), также незначительна.

Тогда для фазовой скорости и коэффициента затухания можно записать

На рис. 1, представлены зависимости фазовой скорости и коэффициента затухания от частоты для трубы радиусом 0,5 м при коэф-

Как видно,характер зависимости коэффициента затухания от частоты в логарифмической шкале системы координат имеет линейную зависимость, определенную видом.вырамения глубины проникновения возмущений, обусловленное описанием исследуемых процессов упрощенной системой уравнении, не дает возможности в рассматриваемой задаче при принятых допущениях получить дисперсионные зависимости, определяющие характер поведения коэффициента затухания и фазовой скорости в диапазоне частот, для которых условие Jf **»* не выполняется. . •

Т. о., на основе полученных аналитических выражений и проведенных численных решений определены зависимости от частоты Фазовой скорости и коэффициента затухания, проведен анализ дисперси-онных зависимостей, иллюстрирующих влияние • коэффициента проницаемости и радиуса трубы. Выявлены некоторые особенности ^.акус^ики сред в различных областях частот.

Получены аналитические выражения и определены зависимости от частоты фазовой спорости и коэффициента затухания. Проведен анализ дисперсионных зависимостей, иллюстрирующих влияние коэффициента проницаемости и радиуса трубы. Шявлены некоторые особенности акустики_рассмртренных сред в различных диапазонах частот.

ЛОВ осуществляют калиброван- Рис. 3. Зависимость коэффициента за-ным делителем напряжения тухания 6 продольных УЗВ от сред-, который ПОЗ- него диаметра d зерна в образцах из воляет определять соотношение стали 12X18HQT при /= 1,25 МГц амплитуд сигналов для вычисления коэффициента затухания .

Для контроля структуры материалов в большинстве случаев используют влияние структуры и фазового состава на затухание или скорость распространения ультразвуковых колебаний в металлах и сплавах. Предпосылкой возможности ультразвукового структурного анализа металлов явились теоретические и экспериментальные исследования процессов поглощения и рассеяния ультразвука в поликристаллических материалах, проведенные отечественными и зарубежными учеными (((68, 70, 81, 148 и др.. Установленные закономерности влияния структуры и химического состава на затухание ультразвуковых колебаний в металлах и сплавах позволили разработать методики производственного контроля и создать специальную аппаратуру. Опыт показывает, что для изучения особенностей структуры металла по затуханию УЗК не всегда необходимо определять коэффициент затухания по известной методике, рассмотренной в начале настоящей главы. Например, для оценки общей неоднородности структуры сварного шва достаточно проследить характер изменения амплитуды сигнала по длине шва на некоторой заданной частоте ультразвуковых колебаний без вычисления коэффициента затухания .

Практическое использование метода ультразвукового струк» турного анализа по величине коэффициента затухания в производственных условиях часто связано с большими трудностями или вообще невозможно. При определении коэффициента затухания ультразвуковых колебаний в металле необходимо учитывать влияние потерь, возникающих при передаче энергии через промежуточную среду ; ослабление энергии в связи с расхождением пучка ультразвуковых лучей; интерференционные явления вследствие непараллельности отражающих ультразвуковую энергию граней образца или изделия и другие факторы. До последнего времени имелись лишь ограниченные данные об успешном применении ультразвука для контроля структуры металлических материалов и изделий в производственных усло-

Свыше 900 установок замедленного коксования, действующих за рубежом, работают при давлении в реакторах 2,1 кГ/см2, коэффициенте рециркуляции 1,25 и температуре сырья на выходе из печи 493—495 °С. Сырьем преимущественно служат прямогонные тяжелые остатки. Плотность остатков колеблется от 0,940 до 1,020, коксуемость от 6,7 до 19,6%, содержание серы в пределах 0,6—2,76% .

Оптимальными скоростями сырья на входе в печь следует считать 1,5—1,6 м/сек при переработке крекинг-остатка. В литературе отмечается , что при скорости сырья на входе в печь 2,43 м/сек и коэффициенте рециркуляции 2,0 печь может работать и без ввода пара. При этом скорость на выходе из печи несколько больше 30,5 м/сек, что соответствует доле отгона от сырья 0,55. Время пребывания сырья в печи составляет 2 мин. . ... - ..

ции 1,3 и давлении в реакторе 1,4—1,7 ат. Для малосернисто-го и* высокосернистого сырья такие балансы незначительно отличаются от приведенных данных. Выходы продуктов процесса в основном зависят от плотности сырья, его химического состава, коэффициента рециркуляции, температуры и давления в реакционной камере. Первые два фактора сказываются в наибольшей степени. Повышение давления в системе и коэффициента рециркуляции^ приводит к увеличению выходов газа, бензина, легкого газойля, кокса и к уменьшению выхода тяжелого газойля. Фактический выход кокса при коэффициенте рециркуляции 1,25 больше коксуемости исходного сырья,

Отмечается некоторая специфика при работе установок с различными коэффициентами рециркуляции. С повышением коэффициента рециркуляции снижается производительность по первичному сырью и коксу вследствие значительного обогащения вторичного сырья легкими компонентами, не дающими кокс. Например, при коэффициенте рециркуляции, равном 2, содержание фракций, выкипающих до 400 С, составляет во вторичном сырье 50% и выше, что приводит к перегрузке печи. С другой стороны, работа при повышенных значениях коэффициента рециркуляции имеет и положительные стороны, поскольку увеличение в системе рецирку— пирующих фракций способствует улучшению теплового режима реактора, повышению прочности кокса и снижению содержания летучих веществ .

Для замедленного коксования остатков девонских сернистых нефтей А. Ф. Красюковым были разработаны графики , позволяющие определить выход не только кокса, но и других продуктов коксования: газа, бензина и газойля. При составлении графиков использовались только данные, полученные при коэффициенте рециркуляции 0,3, температуре нагрева сырья в печи 500° С и избыточном давлении з реакторе 1,4—1,7 am. Поэтому графики могут быть использованы для сырья и режимных данных, близких к указанным.

В зависимости от количества рециркулята глубина превращения исходного сырья может достигать 80—90% . Для достижения глубины превращения сырья за счет применения рециркулята необходимы значительные энергетические затраты; кроме того, необходимо опасаться снижения производительности установок по исходному сырью. Но сМщименением цеолит-содержащих катализаторов та же глубина превращения достигается при меньшем коэффициенте рециркуляции.)В ряде случаев достаточно высокая глубина превращения достигается без применения рециркуляции, что позволяет даже повысить производительность установки.

Примечание: Фактическая эффективность использования камер рассчитана, исходя из достигнутой подачи первичного сырья 42 т/ч при коэффициенте рециркуляции ^ =1,2.

Примечание: Фактическая эффективность использования камер рассчитана, исходя из достигнутой подачи первичного сырья 42 т/ч при коэффициенте рециркуляции Кр=1,2.

Применение рециркуляции окисленного продукта благодаря улучшению смешения окисленного продукта с сырьем и массообмена несколько улучшает свойства битумов. Наши исследования на пилотной установке колонного типа непрерывного действия показали, что для строительных битумов одинаковой температуры размягчения из смеси татарских нефтей применение рециркуляции позволяет повысить пенетрацию при 25 °С на 2 — 8ХОД мм понизить температуру хрупкости и повысить интервал пластичности на 1—2 °С. Характерно, что улучшение свойств битумов наступает при коэффициенте рециркуляции, равном 1. Дальнейшее его повышение почти не влияет на изменение свойств битумов. Поэтому, видимо, нецелесообразно коэффициент рециркуляции для реакторов колонного типа поддерживать выше 1.

: Свыше 900 установок замедленного коксования, действующих за рубежом, работают при давлении в реакторах 2,1 кГ/см2, коэффициенте рециркуляции 1,25 и температуре сырья на выходе из печи 493—495 °С. Сырьем преимущественно служат прямогонные тяжелые остатки. Плотность остатков колеблется от 0,940 до 1,020, Коксуемость от 6,7 до 19,6%, содержание Серы в пределах 0,6—2,76% .

Оптимальными скоростями сырья на входе в печь следует считать 1,5—1,6, м/сек при переработке крекинг-остатка. В литературе отмечается , что при скорости сырья на входе в печь 2,43 м/сек и коэффициенте рециркуляции 2,0 печь может работать и без ввода пара. При этом скорость на выходе из печи несколько больше 30,5 м/сек, что соответствует доле отгона от сырья 0,55. Время пребывания сырья в печи составляет