Главная -> Словарь

Коэффициентов концентрации

Тогда, имея соотношения для определения коэффициентов извлечения компонентов на каждой ступени разделения .газа и используя допущение о постоянстве соотношения пото-

На рис. III.63 представлены зависимости изменения коэффициентов извлечения метана, этана и пропана от температуры низа абсорбера — деметанизатора , из которых следует, что с повышением температуры до 100—110°С извлечение пропана остается неизменным, а извлечение метана и этана непрерывно уменьшается и при 100—110°С достигается практически полная деметанизация насыщенного абсорбента. Ниже приведены данные

При расчете сделано допущение, что суммарный компонент Cj + N2 + O2 обладает свойствами метана, в том числе константы фазового равновесия равны константам метана. Константы равновесия определяли по методике NGPA. По результатам расчета были построены зависимости коэффициентов извлечения всех компонентов от температуры конденсации и давлений.

При расчете коэффициентов извлечения компонентов жирной •азовой смеси с помощью уравнения предполагается, ITO учтены изменения температуры и количеств жидкого и газового по'чэков при переходе от тарелки к тарелке. Поэтому для ^пользования уравнения необходимо условиться о ме* годах учета этой изменяемости количеств и температур по вы-:оте абсорбера. Хортон и Франклин на основе обобщения опыт-1ых да? ных предложили принимать, что на всех тарелках аб-:орбера поглощение из общей массы газового

В связи с этим необходимо выявить зоны с высокими остаточными запасами, выделить геологические факторы, влияющие на полноту выработки запасов, оценить структуру остаточных запасов и разработать направления по возможному повышению эффективности существующей системы заводнения с целью воздействия на остаточные запасы с ухудшенной геологической структурой. Для решения поставленной задачи в работе предложен комплексный подход, который основывается на построении двух моделей: геологической и технологической. Поскольку по объекту отмечается высокая степень геологической неоднородности, первая модель решает задачу определения множества факторов геологической неоднородности как на макро-площадь, залежь), так и на микро-уровне , в целом определяющих состояние и степень выработки продуктивного пласта путем расчета данных параметров по скважинам и построением соответствующих карт и матриц. Вторая модель решает задачу определения состояния и эффективности выработки запасов. Для этого проведены расчеты удельных балансовых запасов нефти, коэффициентов извлечения нефти по скважинам, удельных остаточных запасов нефти, а также ряда технологических параметров, характеризующих эффективность нефтеизвлечения, построены соответствующие карты. Наложение этих двух моделей с анализом построенных карт и проведением статистических исследований множества параметров позволяет в комплексе определить влияние рассматриваемых геологических признаков на эффективность выработки запасов, оценить состояние и структуру остаточных запасов и дать

Тогда, имея соотношения для определения коэффициентов извлечения компонентов на каждой ступени разделения газа и используя допущение о постоянстве соотношения пото-

На рис. III.63 представлены зависимости изменения коэффициентов извлечения метана, этана и пропана от температуры низа абсорбера — деметанизатора , из которых следует, что с повышением температуры до 100—110°С извлечение пропана остается неизменным, а извлечение метана и этана непрерывно уменьшается и при 100—110 °С достигается практически полная деметанизация насыщенного абсорбента. Ниже приведены данные

При расчете сделано допущение, что суммарный компонент G! + N2 + O2 обладает свойствами метана, в том числе константы фазового равновесия равны константам метана. Константы равновесия определяли по методике NGPA. По результатам расчета были построены зависимости коэффициентов извлечения всех компонентов от температуры конденсации и давлений.

При расчете коэффициентов извлечения компонентов жирной газовой смеси с помощью уравнения предполагается, что учтены изменения температуры и количеств жидкого и газо-вого потоков при переходе от тарелки к тарелке. Поэтому для использования уравнения необходимо условиться о методах учета этой изменяемости количеств и температур по высоте абсорбера. Хортон и Франклин на основе обобщения опыт* ных данных предложили принимать, что на всех тарелках аб* сорбера поглощение из общей массы газового

Анализ отечественного и зарубежного опыта промысловой и заводской обработки углеводородных газов свидетельствует о том, что низкотемпературные процессы с использованием расширительных холодильных устройств имеют ряд преимуществ. К основным из них следует отнести, во-первых, достижение высоких коэффициентов извлечения целевых компонентов и, во-вторых, эффективное использование энергии обрабатываемого газа.

Это подтверждается и данными работы , в которой на основании анализа научно-технической и патентной литературы показано, что преобладающее распространение при извлечении легких углеводородов из природного газа получили криогенные процессы, в том числе с использованием турбодетандеров. При этом максимальное упрощение технологии при достаточно высоком отборе жидких углеводородов достигается в схемах НТК с турбоде-тандерами, а для достижения максимальных коэффициентов извлечения целевых компонентов применяют комбинации практически всех известных низкотемпературных процессов. По мнению авторов указанной работы, низкотемпературные процессы разделения природных газов будут доминирующими и в ближайшей перспективе.

62. Махутов И.А. Анализ коэффициентов концентрации и пи-лей деформаций // Поля деформаций и разрушений при малоцикловом нагружении. М.:'Наука, 1979. 271 с.

Более универсальной следует считать формулу О.А. Бакши и др., учитывающей угол перехода р. К сожалению, в большинстве указанных работ приводятся конечные формулы для оценки о,ф без их вывода и данных по распределению напряжений, что затрудняет их критическую оценку. В целом, приведенные формулы правильно отражают влияние основного параметра - радиуса кривизны в сопряжении на концентрацию напряжений. Таким образом, общий коэффициент концентрации напряжений в сварном соединении с отклонениями формы можно определять путем умножения коэффициентов концентрации напряжений от смещения кромок ад на коэффициент концентрации напряжений формы шва о,ф. Подчеркнем, что такой подход следует использовать для ориентировочной оценки концентрации напряжений, поскольку он не учитывает реальную геометрию сопряжения металла шва и основного металла сварных соединений, в частности, для сварных соединений со смещением кромок. В случае отклонения формы в виде овальности и угловатости указанный подход определения аа более оправдан.

где Ка - коэффициент зависящий от формы шва . Заметим, что при отсутствии смещения кромок вместо значения А в этой формуле необходимо подставлять величину относительного усиления шва q/S. Зависимости коэффициентов концентрации от параметров mps и ть$, рассчитанные по этой формуле, приведены на рис.4.32.

Вначале рассмотрим литературные данные по оценке коэффициентов концентрации напряжений. В работе приводятся следующие формулы для определения теоретического коэффициента концентрации напряжений в концентраторе в виде неглубокого надреза:

му и кольцевому направлениям. Далее, под внутренним давлением, составлявшим 3 МПа, снимали показания тензодатчиков. Давление 3 МПа обеспечивало упругую работу материала сосудов. Отметим, что без концентратора напряжений переход в пластическое состояние материала происходил бы при давлении около 11,6 МПа, Это давление почти в четыре раза брльшедавления, при котором производили измерения деформации. Отмечается существенная неравномерность распределения деформаций и напряжений. Максимальные напряжения имеют место непосредственцр в области кольцевого шва. Заметного отличия в коэффициентах концентрации напряжений в области кольцевых швов, выполненных с разделкой кромок и без нее, обнаружить не удалось. Экспериментально найденные значения коэффициентов концентрации напряжений aoz не превышают двух , хотя, как отмечалось ранее, в соответствии с теорией тонких оболочек acz = 4,0.

2. С использованием метода конечных элементов определены коэффициенты концентрации напряжений для типичных форм сварных соединений, выполненных газопрессовой сваркой. Значения коэффициентов концентрации сварных соединений, выполненных газопрессовой сваркой, определенные методом конечных элементов, на 4,8 - 50,2 % выше значений теоретических ко-

2. Предложенный в работе экспериментально-расчетный подход к оценке коэффициентов концентрации напряжений сварных соединений, выполненных газопрессовой сваркой, заключающийся в исследовании неравномерности распределения механических характеристик по зонам сварных соединений, построении на этой основе расчетных моделей сварных стыков и расчете методом конечных элементов напряжений и деформаций в сварных стыках.

Из анализа результатов видно, что даже при отсутствии радиальных и угловых смещений свариваемых кромок труб усиление и грат, образовавшиеся при осаживании свариваемых труб , дают значения коэффициентов концентрации интенсивности напряжений, равные 2,98 - 2,99 на закругленных участках сварного стыка. Радиальные смещения кромок с поворотом плоскости сплавления даже при наличии закруглений у оснований выступов увеличивают коэффициент концентрации в 1,5 и более раз, а такие же дефекты с острыми углами, образовавшимися при выдавливании металла зоны влияния , имеют коэффициент концентрации в 3 раза больший по сравнению с коэффициентами концентрации образцов типа 1 и 2.

Установлено, что значения коэффициентов концентрации напряжений газопрессовых сварных стыков типа 1, 2, 3, 4, определенные методом конечных элементов по упругой модели, на 4,8 - 50,2 % выше, чем значения теоретических коэффициентов концентрации этих стыков.

3. Значения коэффициентов концентрации напряжений сварных соединений, выполненных газопрессовой сваркой, определенные методом конечных

элементов по упругой модели, на 4,8 - 50,2 % выше, чем значения теоретических коэффициентов концентрации напряжений. Установленные коэффициенты концентрации напряжений газопрессовых стыков позволяют оценить значения напряжений для определения срока безопасной эксплуатации нефте- и неф-тепродуктопроводов.