Главная -> Словарь

Коэффициент преломления

Чем ниже коэффициент поверхностного натяжения топлива, тем лучше условия смесеобразования. Скорость испарения мельчайших.

Коэффициент поверхностного

В волокнистых фильтрующих материалах происходит диффузионная или инерционная коалесценция капельной жидкости. Фильтры такого типа используют обычно после отделения пленочной и крупнодисперсной жидкости — на второй ступени очистки для отделения тонкодисперсной туманообразной жидкости. После этого укрупненные капли, образовавшиеся в фильтре, отделяют в сепарационных устройствах перечисленных выше конструкций. На рис. V.7 представлен трехступенчатый фильтрационно-сетча-тый сепаратор, где пленочная жидкость отделяется после входного патрубка 1 в гравитационной секции 2 . На второй фильтрующей ступени происходит коалесценция мелкодисперсной жидкости, которая сепарируется от газового потока в третьей ступени — сетчатом отбойнике, установленном выше. Исходными параметрами при расчете газожидкостных сепараторов обычно являются: объемный расход газа, приведенный к стандартным условиям, через аппарат QCT, м3/с; рабочее давление в аппарате Р, МПа; плотность газа, ргст, кг/м3; плотность жидкости рж, кг/м3; коэффициент поверхностного натяжения жидкости аж; рабочая температура, Т, °С.

жалюзийных сепараторов с вертикальной жалюзийной насадкой могут быть определены по графикам для стандартных сепараторов конструкции ЦКБН. Графики рис. V.9 построены для следующих условий: относительная плотность газа по воздуху АГ = 0,65, температура Т'г = 293 °С, коэффициент поверхностного натяжения жидкости аж =20- 10~6 Н/м, плотность жидкости РЖ = 780 кг/м3. Для определения пропускной способности сепараторов при других параметрах рг, рж, Т и аж полученное из рис. V.9 значение Qr необходимо умножить на поправочный коэффициент

где а — коэффициент поверхностного натяжения жидкости, Н/м; р — давление воздуха перед фильтрующим материалом, Па.

жении, что коэффициент поверхностного натяжения, плотность и геометрический размер постоянны.

где g—ускорение свободного падения; р — плотность жидкости. Измерить г и г для битумов невозможно, и исследователи используют в качестве градуировочной жидкости бензол. Результаты,полученные на серии битумов в области температур от 60 до 225 °С, показали, что поверхностное натяжение по мере снижения температуры линейно возрастает. Ниже определенной температуры температурный коэффициент поверхностного натяжения резко увеличивается, что объясняется автора- • ми изменением, происходящем в структуре битума. Поскольку поверхностное натяжение зависит от групп, лежащих на поверхности, оно чувствительно к изменению структуры молекул. Однако каких-либо резких изменений в структуре битума не наблюдается, 4 вплоть до температуры стеклования. Такое несоответствие следует ! в значительной степени приписать вязкостным эффектам, которые '• затрудняют измерение при помсщи газовых пузырьков. Другие факторы будут обсуждаться ниже.

Капиллярный кончик для измерения поверхностного натяжения методом висящей капли удобно изготовить путем припаивания короткого капилляра из стекла пирекс к обыкновенному медицинскому шприцу. Желательно, чтобы стеклянная трубка по всему сечению была равномерной, а кончик должен быть срезан перпендикулярно оси капилляра. Если поверхностное натяжение битума измеряют при относительно низкой температуре, можно вследствие высокой вязкости битума использовать трубки диаметром 4 мм или больше. Аппарат помещают в термостат и каплю получают при температуре, на 5—10 °С выше температуры размягчения образца. После достижения равновесного состояния капли ее фотографируют. Снижая температуру и не тро-гая образец, можно определить температурный коэффициент поверхностного натяжения. Естественно, что метод может применяться только для битумов, не имеющих предела текучести.

Данные, полученные различными методами, показали, что температурный коэффициент поверхностного натяжения при обычных температурах больше, чем при повышенных. В результате при обычной температуре суммарная поверхностная энергия выше, чем при ,более высоких температурах. Термодинамический анализ подтверждает возможность такой зависимости.

Таким образом, если Рразр =а2Е2 и Рпов=аа, где; а- коэффициент поверхностного натяжения на границе раздела сред вода - нефть , то из условия Fpa3p= FnOB следует, что

где р ж,р г,у, Рг, совершает колебания, но не захлопывается.

Коэффициент преломления nD20............1,3915

преломления хлорированного продукта, то за течением процесса хлорирования можно наблюдать, определяя плотность или коэффициент преломления. На рис. 58 и 59 показано, как изменяются плотность и показатель преломления образца керосина по мере изменения содержания хлора с увеличением

Коэффициент преломления жидкости Диэлектрическая постоянная: 1,3712 12,93 1,4244 9,1 1,4455 4,785 1,4601 1,3798

Коэффициент преломления, 20° рН в 0,01 мол. водном растворе при 20° ........... 1,3818 6,4 1,3916 6,0 1,4015 6,0 1,3941 6,2

Растворимость в воде при 20°, жл/100 мл 9П Удельный вес d^ . . . Коэффициент преломления ......... 20 1,1332 1,4420 350 80 400 220

Температура вспышки , "С . . Коэффициент преломления „20 57 1,423 62 1,430 57,5 1,425 76 1,441 66 1,443

Компонент Температура кипения при 760 мм рт. ст. , °С Плотность при 20° Коэффициент преломления при 20° Выход, % вес. от фракции монохлоридов

Температура вспышки, °С .... Температура замерзания, °С ... Коэффициент преломления Лд . . Растворимость в воде при 20°, % Растворимость воды в целозольфо, % Удельный вес don .......

Коэффициент преломления при 20°.............. 1,37757

Коэффициент преломления при 20° Давление паров при 20°, мм рт. ст. Температура вспышки , °С ........... 1,3587 184,8 —16,7 1,3791 77,5 —7,2 1,3895 30,0 7,2 1,4024 10,0 22.8 1,4110 , 3,6 41,1

Упругость паров при 20°, мм рт. ст ..... Температура вспышки в открытом тигле, °С •Коэффициент преломления при 20° ..... 27,8 45 1,3818 15,6 41 1,3916 7,5 49 1,4015 12,9 40 1,3941