Главная -> Словарь

Количества подаваемого

Анализ работы отдельных аппаратов АВТ заводов Башкирии показал низкую погоноразделительную способность ректификационных колонн. Особенно неудовлетворительно работает первая ректификационная колонна на двухколонных установках. Так, вместо получения с ее верха предусмотренной проектом фракции н. к. — 85 °С на некоторых установках получается фракция с повышенным концом кипения . Температура начала кипения частично отбензиненной нефти составляет 50—80 °С, т. е. наблюдается большое налегание фракций по температурам кипения. Одинаковые результаты получаются как при работе испарителей с 14—16 тарелками , так и с 28 тарелками . Опытные пробеги и технологические расчеты показали, что это происходит из-за недостаточного подвода тепла в низ первой ректификационной колонны. Увеличение количества подаваемой горячей струи на одной из установок позволило повысить температуру внизу колонны с 218 до 238 °С. При таком изменении технологического режима значительно улучшилась фракционирующая способность первой ректификационной колонны. Температура кипения верхнего ее погона снизилась со 140 до 116°С, а температура начала кипения полуотбензиненной нефти повысилась с 67 до 105 °С, т. е. налегание фракций уменьшилось с 73 до 11 °С.

где BI , В2 — количества подаваемой воды соответственно на первую и вторую ступени, % ; 0,1 - количество оставшейся в нефти воды после каждой ступени, % ; К1,Кг — соотношение содержания солей в нефти до и после первой и второй ступеней соответственно; BI -= 0,\Ki; В2 = 0,1Кг.

Зависимость расхода деэмульгатора от количества подаваемой воды и степени перемешивания изучена во ВНИИНП. Исследования проводили с арланской нефтью с разным количеством воды и при различной интенсивности перемешивания. Были испытаны два деэмульгатора: водорастворимый — диссольван 4411 и нефтерастворимый DS-1618S. Диссоль-ван 4411 подавали в нефть в виде 1%-ного водного раствора, a DS-1618S — в виде 1%-ного ксилольного раствора.

Повышение расхода деэмульгатора с увеличением числа ступеней обессоливания связано с тем, что часть деэмульгатора переходит в водную фазу и выводится из нефти вместе с дренажной водой. Количество переходящего в воду деэмульгатора зависит от коэффициента его распределения в системе нефть — вода и от количества подаваемой воды. Чем ниже этот коэффициент и чем больше воды подается в каждую ступень, тем больше деэмульгатора вымывается из нефти в каждой из них. Поэтому количество деэмульгатора, необходимого для обеспечения устойчивой работы всех ступеней ЭЛОУ тем выше, чем больше ступеней обессоливания на установке.

Исследования показывают, что степень вымывания деэмульгатора сильно зависит от его природы, состава нефти, количества подаваемой воды и температуры обессоливания; коэффициент же распределения деэмульгатора в системе нефть — вода при прочих равных условиях обессоливания не зависит от его концентрации . Из этого следует, что при многоступенчатом обессоливании нефти с одинаковым расходом воды в каждой ступени количество остающегося в нефти деэмульгатора после любой из них пропорционально его содержанию в нефти, поступающей на эту ступень. Существование такой зависимости дает возможность определить для каждой нефти с достаточной точностью оптимальный расход деэмульгатора при данном технологическом режиме обессоливания. Для этого необходимо провести многоступенчатое обессолива-ние нефти с одинаковым количеством воды во всех ступенях.

Температура газов пиролиза на выходе из скрубберов пенных аппаратов и других промывных аппаратов поддерживается регуляторами автоматически путем изменения количества подаваемой для охлаждения циркулирующей воды. В работе этих регуляторов бывают неполадки. При резком увеличении количества газов пиролиза, поступающих на охлаждение, температура их на выходе из аппарата также резко повышается и регулятор максимально увеличивает подачу воды в скруббер. Скруббер не может справиться с резко увеличившимся количеством подаваемой воды, и наступает «захлебывание», сопровождающееся большим уносом воды в коллектор газов пиролиза. Одновременно нарушается подача воды в соседние аппараты. Поэтому количество сырья, подаваемого в печь, должно соответствовать пропускной способности промывных аппаратов, чтобы не допускать их «захлебывания»; сырье должно подаваться в печь плавно, без резких скачков при изменении нагрузки. В случае отсутствия регулирующего клапана на трубопроводе сырья необходимо установить ограничительную шайбу.

К недостаткам этих абсорберов относятся трудность работы на загрязненных жидкостях, затрата энергии на распыливание жидкости, необходимость работы при больших плотностях орошения и затруднительность регулирования количества подаваемой жидкости.

Колебания количества подаваемой воды допускаются в широких пределах. За 15 мин. можно подавать от 2 до 3 мл воды. Для предохранения катализатора от попадания солей в дозер заливают дистиллированную воду. По окончании заданного времени обработки прекращают подачу пара; катализатор остывает в печи при естественной циркуляции воздуха, затем катализатор выгружают и замеряют. Для ускорения работы допускается выгрузка нагретого катализатора. После определения насыпного веса катализатора и объемной усадки катализатор передают для определения активности.

Глубина сульфирования во всех случаях составляла от 35 до 45%. Увеличение количества подаваемой сульфомассы на первую стадию процесса способствует повышению селективности сульфирования.

Последнее вызывает уменьшение выхода первой фракции н-парафинов ; при этом, возможно, несколько изменяется ее качество, поскольку при контакте к-парафинов с водным раствором карбамида комплекс образуют не любые молекулы к-парафинов, а наиболее тяжелые из покинувших комплекс. На втором этапе фракционирования при контакте комплекса с водой в первую очередь разрушаются эти вновь образовавшиеся порции комплекса, поскольку в их состав входят н-парафины наименьшего молекулярного веса. Общее количество н-парафинов, регенерированных на втором этапе фракционирования, зависит от количества подаваемой воды. Если подано относительно небольшое количество воды, то разрушению подвергаются только эти порции вновь образованного комплекса или часть этих порций. В этом случае вторая фракция состоит из тех н-парафинов, которые должны находиться в составе пер^ вой фракции.

Поток флегмы регулируется изменением отбора дистиллята: при частичной конденсации - путем регулирования количества подаваемой в дефлегматор воды, в случае полной конденсации паров - спомощью делителя флегмы. Подвод тепла в кубе регулируется изменением подачи греющего пара.

• Расстояния между форсунками и количества подаваемого через эти форсунки хлора должны быть определены экспериментально.

Общий расход холода для проведения процесса НТА складывается из количества холода, необходимого для охлаждения сырого газа в узле предварительного отбензинивания, и холода, используемого для охлаждения тощего абсорбента перед подачей в абсорбер и в АОК- Анализ показал, что затраты холода для охлаждения сырого газа составляет 50% от всего количества, требуемого на процесс. Остальные 50% расходуются на охлаждение тощего абсорбента, подаваемого в абсорбер и АОК- При этом увеличение затрат на получение холода прямо пропорционально увеличению выхода широкой фракции углеводородов. С изменением энергозатрат на получение холода, а также количества подаваемого абсорбента изменяются и капитальные вложения на холодильное, колонное и теплообменное оборудование. При этом чем беднее газ, тем больше увеличиваются капиталовложения для дополнительного получения примерно одного и того же количества ШФУ.

Разрежение в вакуумной колонне создается обычно барометрическим конденсатором и паровыми эжекторами, иногда вакуум-насосом. Остаточное давление на верху колонны составляет 20— 60 мм рт. ст., что в среднем в 20 раз меньше атмосферного давления . Остаточное давление внизу вакуумной колонны зависит главным образом от числа тарелок , в колонне, количества выделенных из мазута углеводородных паров, количества подаваемого в колонну водяного пара и состояния колпачковых тарелок.

отливки — трубки 2 переменного сечения. Для регулирования количества подаваемого катализатора в верхней части дозера установлена регулирующая обечайка 3, управление которой осуществляется посредством наружной системы рычагов. Для равномерной

Температуру в реакторе регулируют главным образом путем изменения количества подаваемого в него катализатора, и изменения кратности его циркуляции. Регенерированный катализатор за счет выделяющейся при сжигании кокса теплоты нагревается до 540—620° и смешивается с сырьем, подогретым в теплообменниках до 200—250°, а при наличии на установке трубчатой печи приблизительно до 360°. Для улучшения условий испарения жидкого дестиллатного сырья в узел смешения 3 вводится перегретый водяной пар.

в) Повышенным давлением в регенераторе из-за избыточного количества подаваемого в него воздуха. В этом случае уменьшают поступление воздуха в регенератор и доводят давление до нормального значения.

Разрежение в вакуумном аппарате—колонне или испарителе — создается обычно барометрическим конденсатором и^ паровыми эжекторами или только последними, если в вакуум-аппарат не вводится открытый водяной пар. Остаточное давление вверху колонны составляет 20—60 мм рт. ст., а внизу — 80—120 мм рт. ст. в зависимости от конструкции колонны и числа тарелок, глубины отбора дистиллятов, количества подаваемого в колонну водяного пара и г. д.

Кратность_^У циркуляции катализатора можно повышать, как это следует~из определения данного показателя . Обычнг. же кратность циркуляции катализатора изменяют, пропуская через реактор большее или меньшее количество катализатора. t

В результате проведенных пробегов установлено , что снижение содержания фенола в технологическом конденсате путем подачи углеводородного газа в низ райзера возможно. Хотя второй пробег по объективным причинам, связанным с существенными колебаниями качества и количества подаваемого сырья, не позволил однозначно определить оптимальное количество необходимого топливного газа для полного удаления кислорода, было установлено, что уровень снижения содержания фенола зависит от количества подаваемого сухого газа, качества сЪГрья и его загрузки. Анализ полученных данных показал, что, несмотря на высокий, стехиометрически достаточный для восстановле-

Решение задачи сводится к увеличению количества подаваемого орошения, а следовательно, к понижению температуры верха колонны при одновременном увеличении количества водяного пара в отпарную колонну. В итоге отбор бензина уменьшится, а лигроина увеличится.

Из приведенных примеров видно, что контроль за работой ректификационных колонн в основном сводится к оперированию важнейшим фактором процесса ректификации — температурным режимом — путем изменения количества подаваемого орошения. Выбранный температурный режим для заданного сырья и качеств получаемых из него дистиллятов поддерживается постоянным автоматически при помощи терморегуляторов, регуляторов расхода и других аппаратов контроля.