Главная -> Словарь

Количества пропускаемого

Первые опыты по прямому окислению пропилена в окись пропилена в жидкой фазе были описаны в 1957 г. в американском патенте . Окислению подвергали либо чистый пропилен при 21,1 кгс/см2 и 175—225 °С, либо смесь пропилена и пропана при 52,7 кгс/см2 и 160—180 °С в присутствии пропионата марганца, растворенного в бензоле. Во избежание гидролиза окиси пропилена в пропиленгликоль необходимо работать с инертным растворителем. По отношению к израсходованному пропилену выход составил 40% окиси пропилена и 20 % пропиленгликоля наряду с кислотами, окисью углерода и метилформиатом. Добавка пропана повышает выход, хорошее действие оказывает также добавка нитробензола, подавляющего полимеризацию во время окисления. В качестве растворителей используют соединения, которые инертны к кислороду и окиси пропилена, не смешиваются с водой и растворяют большие количества пропилена: бензол, изооктан, неопентан, изододекан и т. д. Можно проводить окисление в толуоле при повышенных температурах при введении водного фосфатного буфера .

Это означает, что соотношение NH3 : G3H6 должно составлять по меньшей мере 1, а соотношение 02 : С3Н8 — минимально 1,5. При более низких соотношениях появляются значительные потери и наблюдается низкая конверсия из-за образования акролеина. Повышение концентрации NH3 и 02 мало сказывается на стехиометрическом отношении. Что касается количества пропилена в исходном газе, то его концентрация находится в линейной зависимости от скорости

Небольшие количества пропилена, образующегося в первой ступени , взаимодействуют с изобутаном с образованием гептана или же с катализатором, образуя комплекс., переходящий в нижний слой.

В круглодонную колбу вносят 302 г бензола и 78 г 96—97%-noii серной кислоты и при энергичном перемешивании и охлаждении от 5 до 10° С в колбу медленно в течение 2,5—3 ч вводят 1 моль пропилена . Температура реакции не должна подниматься выше 12—13° С; ее регулируют охлаждением реакционной смеси и скоростью подачи пропилена. Одновременно необходимо следить за тем, чтобы пропилен, подаваемый в реакционную смесь, успевал полностью абсорбироваться. После подачи 1еобходимого количества пропилена реакционную смесь перемешивают еще 30 мин. После этого выключают перемешивание, переносят реакционную смесь в делительную воронку, отстаивают и спускают слон серной кислоты. Верхний слой, представляющий собой продукты алкилирования бензола вместо с избытком бензола, промывают несколько раз водой до исчезновения кислой реакции на конго, обезвоживают безводным хлористым кальцием или безводным сульфатом натрия и подвергают фракционированной перегонке с елочным дефлегматором высотой 300 мм. Выход промытого алкилата 350 г. Вначале отгоняют 210 г избыточного бензола , затем отбирают основную широкую фракцию изопропилбензола до 155° С в количестве около 100 г и 17—20 г фракции полиалкилбензола 195—210° С. Остаток в колбе и потери составляют 10 г.

В настоящее время мощность Англии по этилену больше 400 тыс. т/год. При крекинге нефти и производстве этилена получаются большие количества пропилена, бутилена и бутадиена; поэтому поддержание конкурентоспособной цены на этилен зависит от наличия достаточных областей сбыта этих сопутствующих продуктов. В 1960 г. фирма „Империэл кемикл индастриз" ввела в эксплуатацию в Уилтоне полипропиленовую установку мощностью около 10 тыс. т/год; в ближайшее время намечается увеличение мощности установки до 22 тыс. т/год. Фирма „Шелл кемикл" имеет в Каррингтоне установку для производства полиэтилена и полипропилена общей мощностью 30 тыс. т/год.

Пропиле новая фракция в зависимости от источника ее получения может содержать разные количества пропилена и пропана. Так, при ее выделении из крекинг-газов содержание пропилена достигает лишь 30—40% , а при пиролизе углеводородных газов 60—80% ; при пиролизе бензина в ней содержится до 90—95% пропилена. Другими ее компонентами являются углеводороды С2 и С4 , а также по 0,5—2% метилацетилена и иро-падиена. Нередко эти пропнлсновые фракции используют для синтезов без дополнительной очистки, что особенно относится к более концентрированным фракциям, полученным из газов пиролиза. Для ряда синтезов пропиленозые фракции, однако, целесообразно концентрировать, отделяя основную массу пропана ректификацией. Ввиду близости температуры его кипения к т. кип. пропилена для этого требуется колонна с 100—200 тарелками и

В странах, в которых положение с природным газом менее благоприятно, этилен приходится производить крекингом жидких нефтяных фракций. Это влечет за собой образование пропилена и бутиленов в количестве, почти равном количеству этилена. Одновременно в качестве побочных продуктов получаются бензин и тяжелый мазут. Вследствие этого необходимо найти потребителей пропилена и бутилена как химического сырья, так как отнесение всех расходов по осуществлению пиролиза на себестоимость этилена сделает его слишком дорогим." Таким образом, темпы роста производства химических продуктов на основе этилена лимитируются необходимостью найти выгодные, пути использования Q—С4-олефинов. Высокоразвитые в промышленном отношении страны имеют в настоящее время нефтеперерабатывающие заводы с такой общей мощностью, что количества пропилена и бутиленов в газах нефтепеработки обычно более чем достаточно для потребностей химической промышленности, которые только можно себе представить. Поэтому Q—С4-олефины, являющиеся побочными продуктами установок получения этилена пиролизом, стоят не дороже, чем С3—С4-олефины, содержащиеся в газах нефтепереработки .

Целевые фракции содержат 90—91% углеводородов С3 или С4 и ~10% углеводородов с более низким или более высоким молекулярным весом. В сухом газе из абсорбера, а также в сухих газах, отходящих из этановой и пропановой колонн, содержатся большие количества пропилена и пропана. Вследствие сказанного глубина отбора пропан-пропиленовой фракции редко превышает 80—85% от потенциала.

Если принять выход этилена при пиролизе этан-этиленовой фракции равным 80%, а при пиролизе пропана 32—33%, то при переработке этих фракций из газов крекинга и коксования можно получить для первого варианта до 45 тыс. т, второго 66 тыс. т и третьего 78 тыс. т этилена и дополнительные количества пропилена. Ресурсы этилена могут быть значительно увеличены за счет пиролиза низкооктановых бензиновых фракций .

В настоящее время серьезное внимание уделяется: 1) совершенствованию технологических методов переработки пропилена для понижения необходимого минимального содержания СзН6 в пропан-пропиленовой фракции и 2) разработке способов повышения относительного количества пропилена в ней . Например, содержание пропилена можно увеличить высокотемпературным крекингом пропана в присутствии инертных газов или же каталитическим дегидрированием пропана.

тельные количества пропилена вырабатываются помимо пиро-

При данном диаметре реактора и определенной высоте слоя катализатора объем зоны крекинга является величиной постоянной. В этом елу-чае объемную скорость можно менять только за счет количества пропускаемого через реактор в течение часа сырья. Объемная скорость тем больше, чем больше проходит сырья через реактор в течение часа. С ростом объемной скорости уменьшается время пребывания сырья в реакторе. Наоборот, с понижением объемной скорости увеличивается время контакта углеводородных паров тотализаторам" и углубляется их крекинг^ледует учиты,-;ать, что время контакта, а следовательно, и глубина крекинга зависят не только от объемной скорости, но также от давления в реакторе и от количества водяного пара, вводимого в реактор -с сырьем./С ростом давления уменьшаются объем смеси и скорость ее движения, увеличиваются время пребывания сырья в реакторе и глубина его крекинга.

При дальнейшем увеличении скорости над кипящим плотным слоем катализатора образуется зона с невысокой концентрацией частиц катализатора, выносимых газовым потоком из этого слоя. С ростом скорости газа все больше частиц уносится из нижнего кипящего слоя, одновременно увеличивается объем этого слоя и уменьшается его плотность. Наоборот, плотность верхней «разбавленной» фазы при этом увеличивается. Отсюда следует, что плотность слоя можно менять в некоторых границах путем изменения количества пропускаемого через него газа или паров сырья.

этом увеличится. Таким образом, плотность слоя можно менять в некоторых границах путем изменения количества пропускаемого через него газа пли паров сырья.

Изменение объёмной скорости подачи сырья сказывается в большей степени на реакциях гидрокрекинга, чем на реакциях ароматизации углеводородов. Так, если при увеличении объёмной скорости подачи сырья скорость реакций гидрокрекинга уменьшается быстрее, чем скорость реакций ароматизации, то при снижении объёмной скорости наблюдается обратная картина - увеличение скорости реакций гидрокрекинга происходит быстрее, чем реакций ароматизации. Поэтому при снижении объёмной скорости подачи сырья необходимо снижать температуру процесса. Поправка на температуру при изменении объёмной скорости дана на графике рис. 2.15 и не зависит от жёсткости процесса. Работа при объёмной скорости подачи сырья в пределах 1,0-2,0 ч"1 характеризуется минимальной скоростью дезактивации катализатора. Снижение объёмной скорости подачи сырья ниже 1,0 ч"1 также, как и увеличение её выше 2,0 ч"1 приводит к увеличению относительной скорости дезактивации катализатора - при малой объёмной скорости по причине значительного развития реакций гидрокрекинга, при большой объёмной скорости - вследствие увеличения количества пропускаемого через слой катализатора сырья.

реометр, применяемый для регулировки количества пропускаемого газа, расположен между распределителем газа и буферной колонкой, наполненной водой;

Такими свойствами обладала борная,кислота. В зону реакции ее вводили в количестве 4—5 вес. % от загрузки колонны в виде суспензии с окисляемыми углеводородами. Окисление нормальных алканов продолжалось 2—4 ч при 165—175° С. Воздух в зону реакции поступал через перфорированную пластину в количестве 500— 1000 л1. Изменение в широком диапазоне количества пропускаемого через реакционную массу воздуха существенно не влияло на характеристику продуктов окисления, поскольку весовая концентрация кислорода в воздухе оставалась в зоне реакции постоянной.

по которым проходит конденсируемый и охлаждаемый поток нефтепродукта. Через этот пучок перпендикулярно направляют поток воздуха, нагнетаемый вентилятором. Для компенсации низкого коэффициента теплопередачи со стороны воздуха применяют оребрение труб алюминиевыми пластинами, трубки с которыми насаживают на стальную трубу методом горячей посадки. В результате увеличивается поверхность охлаждения и, несмотря на низкий коэффициент теплопередачи , за счет оребрения достигается хороший теплосъем и охлаждение продуктов. Иногда с этой целью применяют увлажнение подаваемого воздуха распылением воды в пространство диффузора через специальные распылители. В зимний период, во избежание сильного переохлаждения продукта, вентиляторы могут быть выключены из работы. В последнее время, в целях рационального расхода электроэнергии, процесс охлаждения производят с использованием вентиляторов с регулируемым числом оборотов двигателя, изменением угла наклона лопастей и регулированием распределения количества пропускаемого через секции воздуха автоматическим перекрытием или открытием жалюзей. Особое внимание следует обращать на то, чтобы в процессе монтажа секций они были бы плотно состыкованы друге другом, без каких-либо щелей и зазоров между ними и опорной рамой. В противном случае часть воздуха будет идти мимо, и эффективность применения АВО снизится. АВО изготавливают по стандартам, в которых предусмотрены большие диапазоны величины поверхности, степени оребрения и конструкционного материала, используемого для их изготовления . АВО подразделяют на следующие типы:

РЕОМЕТР — прибор для измерения количества пропускаемого через него газа.

Учет количества пропускаемого продукта и получаемого де-стиллата и остатка начинается с того момента, когда разгонка начнет протекать в адиабатических условиях (температура

реометр, применяемый для регулировки количества пропускаемого газа, расположен между распределителем газа и буферной колонкой, наполненной водой;