Главная -> Словарь

Количество охлаждающей

окислению. Глубина окисления и количество образующихся твердых нерастворимых продуктов окислительного распада возрастают с увеличением температуры топлива. При некоторой температуре осадкообразование в топливе достигает максимальной величины и тогда прокачка топлива через фильтры может прекратиться. Дальнейшее увеличение температуры топлива приводит к уменьшению осадкообразования, и при достаточно высоких температурах осадкообразование прекращается. На рис. 63 показано влияние температуры топлива на образование нерастворимых осадков. Как

Наиболее сильное влияние на количество образующихся нерастворимых осадков в топливе оказывает концентрация кислорода как в газовой среде над топливом, так и растворенного в топливе. Если из топлива удалить весь растворенный кислород, а топливо поместить в инертную газовую среду, то осадкообразование практически прекращается. На рис. 64 показано влияние концентрации кислорода в газовой среде на образование нерастворимых осадков. Удаление из топлива кислорода и заполнение пространства над топливом инертными газами является весьма эффективным средством борьбы с осадкообразованием. В табл. 28 показано, что если над топливом воздух заменить азотом с содержанием кислорода 1,2%, то в равных температурных условиях осадкообразование уменьшится в десятки раз.

Значительное влияние на количество образующихся осадков в топливе при повышенных температурах оказывают металлы. На

Отрицательное влияние на термостабильность топлив оказывают смолистые вещества. Как правило, чем больше смол в топливе, тем хуже его термоокислительная стабильность. Однако некоторые смолистые вещества, переходящие в топливо из нефти, при определен-4 ных концентрациях оказывают положительное влияние, т. е. уменьшают количество образующихся осадков. Сказанное хорошо иллюстрируется рис. 67.

Для проверки активности полученного катализатора, через трубку при 310° был пропущен циклогексан в слабом токе водорода. Процент дегидрогенизации находился из коэффициентов преломления света по данным Павлова о рефракции бинарных смесей С6Н6 + С6Н12 в пределах от нуля до 100% каждого из компонентов. Катализатор почти нацело дегидрировал циклогексан до бензола. Над этим катализатором пропускались деароматизированныс фракции суп-синского бензина при 305—310° со скоростью 6 мл в час, ловушка охлаждалась твердой углекислотой со спиртом. Дегидрогенизация отдельных фракций проводилась в слабом токе водорода до тех пор, пока катализат не переставал показывать дальнейшего изменения показателя преломления. Это явление можно объяснить не только отсутствием гидроароматических углеводородов в продукте, подвергаемом де-гидрованию, но и падением активности катализатора. Для выяснения вопроса проверялась активность катализатора после дегидрогенизации отдельных фракций. Активность оказалась почти прежней. Катализат перегонялся над металлическим натрием. Непредельных углеводородов в катализа-те не найдено. Вышеуказанным способом определялось количество образующихся при дегидровании ароматических углеводородов.

Электрообработка эмульсий заключается в пропускании нефти через электрическое поле, преимущественно переменное промышленной частоты и высокого напряжения . В результате индукции электрического поля диспергированные капли воды поляризуются, деформируются с разрушением защитных пленок, а в результате частой смены полярности электродов увеличивается вероятность их столкновения и укрупнения, и в итоге.скорость осаждения глобул с образованием отдельной фазы. По мере увеличения глубины обезвоживания расстояния между оставшимися каплями увеличиваются и коалес — ценция замедляется. Поэтому конечное содержание воды в нефти, обработанной в электрическом поле переменного тока, колеблется от следов до 0,1 %. Коалесценцию оставшихся капель воды можно усилить повышением напряженности электрического поля до определенного предела. При дальнейшем повышении напряженности поля ускоряются нежелательные процессы электрического диспер — гирования капель и коалесценция снова замедляется. Поэтому применительно к конкретному типу эмульсий целесообразно подбирать оптимальные размеры электродов и расстояния между ними. Количество оставшихся в нефтях солей зависит как от содержания остаточной воды, так и от ее засоленности. Поэтому с целью достижения глубокого обессоливания осуществляют промывку солей подачей в нефть оптимально го количества промывной воды. При чрезмерном увеличении количества промывной воды растут затраты на обессоливание нефти и количество образующихся стоков. В этой связи с целью экономии пресной воды на ЭЛОУ многих НПЗ успешно применяют двухступенчатые схемы с проти — воточной подачей промывной воды.

На любом НПЗ при углубленной переработке нефти образуются в больших количествах твердые при комнатной температуре остатки, такие как асфальты деасфальтизации и гудроны глубоковакуумной перегонки, которые до настоящего времени не находят достаточно квалифицированного применения. Применение их, в качестве сырья для получения нетопливных нефтепродуктов таких, как битум, пек, связующее и другие углеродистые материалы, осуществляется в значительно менылих объемах, чем количество образующихся твердых нефтяных остатков.

В результате побочных реакций моноэтаноламина с диоксидом углерода и присутствующими в углеводородном газе кислородом, сероуглеродом, тиоокси-дом углерода и другими соединениями образуется сложная смесь, имеющая высокие температуры кипения. С сероводородом, например, в присутствии кислорода образуется тиосульфат, не регенерируемый в условиях очистки моноэтаноламином. Количество образующихся побочных продуктов примерно 0,5 % на циркулирующий раствор МЭА. Во избежание накопления в системе нерегенерируемых продуктов часть раствора МЭА с низа десорбера 14 насосом 12 направляется на разгонку в колонну 18 , куда подается раствор щелочи. Выделившиеся при разгонке водяные

Эти данные показывают, что количество образующихся свободных радикалов пропорционально концентрации кислорода в барботируем.ом газе. Главным источником радикалов в начальный период окисления является разрыв а-СН-связей в алкил-ароматических углеводородах. Общее содержание ароматических углеводородов в топливе РТ приблизительно вдвое больше, чем в топливе Т-6. Это, по-видимому, и обусловливает более высокую скорость зарождения радикалов в топливе РТ в присутствии кислорода при 50—60 °С. В этом топливе по сравнению с Т-6 содержится значительно больше гетероорганических соединений, которые могут являться

Бромистый алюминий оказался значительно более эффективным катализатором разложения м-пентана и, таким образом, не потребовалось добавления в реакционную смесь веществ, индуцирующих реакцию . Количество образующихся бутанов возрастает практически линейно со степенью реакции, тогда как содержание изопентана достигает максимума, ажзатем количество его медленно снижается при дальнейшем увеличении степени превращения.

Существенное влияние на срок службы катализатора и состав спиртов, получаемых в процессе прямого гидрирования. СЖК, оказывает качество исходных кислот. В составе выпускаемых ныне синтетических жирных кислот содержание углеводородов достигает 2,5—3,5%, т. е. половины того предельного содержания их, которое допустимо временными техническими условиями на спирты. Таким образом, количество углеводородов, образующихся непосредственно в процессе гидрирования, не должно превышать 3—4%. Это условие легко выдерживается при гидрировании кислот на свежем меднохромовом катализаторе, когда температура процесса поддерживается на уровне 230° С. В последующий период работы температура процесса повышается до 270° С и селективность катализатора несколько снижается, и хотя количество образующихся углеводородов относительно невелико, их общее содержание достигает предельно допустимой величины и предопределяет необходимость замены катализатора. Снижение содержания углеводородов в исходных кислотах позволит не только улучшить качество спиртов, но и значительно увеличить срок службы катализатора.

F = 100-90~ = 66° Количество охлаждающей воды составит

вая энергия их не только не используется, но для конденсации и охлаждения этих фракций расходуется большое количество охлаждающей воды. Существует ошибочная точка зрения, что использование низкопотенциального тепла этого источника мало целесообразно. В то же время утилизация тепловой энергии пародистил-лятных фракций позволила бы значительно сократить расход оборотной воды, а также уменьшить тепловую мощность печей. Если лишь 50% тепла, снимаемого в конденсаторах и холодильниках, использовать для предварительного подогрева сырья, то нефть с начальной температурой 10 °С можно будет подогревать до 82 °С.

Количество охлаждающей и уплотняющей жидкости, поступающей на торцовые уплотнения, зависит от их типа и указывается в технической документации завода-изготовителя. Количество жидкости, требуемое для уплотнения сальников, а также воды, подаваемой на охлаждение подшипников, сальников и фундаментной плиты, можно определить по графику .

Водяной пар в процессе вакуумной перегонки не только выполняет роль отпаривающего агента, но и способствует турбу-лизации потока сырья, нагреваемого в печи. Однако применение водяного пара обусловливает дополнительные затраты на собственно водяной пар, используемый в процессе, и на энергетический водяной пар , а также на дополнительное количество охлаждающей воды, необходимой для конденсации технологического и энергетического водяного пара, и на топливо, необходимое для перегрева пара. В связи с этим разработан процесс так называемой «сухой»4 вакуумной перегонки, при которой не используется водяной пар в отличие от традиционной вакуумной перегонки.

По заданным поверхностям теплообмена, количеству теплоносителя и известным температурам требуется определить, например, количество охлаждающей воды.

Пример 2. Определить количество охлаждающей воды, необходимое для охлаждения 50 т фракции 140— 180 °С в 1 ч от /1 = 170 до /2 = 90°С. Начальная температура воды в холодильнике t3 = 25 °С, поверхность теплообмена F = 900 м2.

Затем определяем необходимое количество охлаждающей воды:

Для деталей диаметром 30 - 500 мм рекомендуется следующий режим приварки ленты толщиной 0,4 мм: частота вращения детали - 5 мин"1; подача сварочных клещей - 3 мм/об; усилие сжатия электродов - 1,5 кН; коэффициент трансформации -36; емкость батарей конденсаторов - 6400 мкФ; напряжение заряда конденсаторов - 365 В; амплитуда импульса тока -13,5 кА; длительность импульса тока - 10,8 мс; число сварных точек на 1 см сварного шва - 6 или 7; количество охлаждающей жидкости - 1,5 л/мин.

Трубчатые конденсаторы устраивают главным образом в тех случаях, когда теплота конденсации используется для подогрева сырья; основной недостаток их заключается в по-жароопасности. Количество охлаждающей воды в трубках теплообменника очень невелико; при внезапном прекращении подачи воды на установку пары бензина не сконденсируются в аппарате и выйдут в приемное отделение, вследствие чего создается

Водяной пар в процессе вакуумной перегонки не только выполняет роль отпаривающего агента, но и способствует турбу-лизации потока сырья, нагреваемого в печи. Однако применение водяного пара обусловливает дополнительные затраты на собственно водяной пар, используемый в процессе, и на энергетический водяной пар , а также на дополнительное количество охлаждающей воды, необходимой для конденсации технологического и энергетического водяного пара» и на топливо, необходимое для перегрева пара. В связи с этим разработан процесс так называемой «сухой» вакуумной перегонки, прц которой не используется водяной пар в отличие от традиционной вакуумной перегонки.

Значительное потребление воды вызывается также сравнительно низкими фактическими коэффициентами теплопередачи в конденсационной и холодильной аппаратуре технологических установок. Последнее наблюдается при больших отложениях солей и микробиологических обрастаниях на стенках охлаждающих труб. Во избежание этого свежую охлаждающую воду, идущую на подпитку систем оборотного водоснабжения, предварительно подготавливают , как это делается на электростанциях, а также добавляют в нее стабилизаторы и ингибиторы. По опыту химических предприятий, где строительство установок по подготовке охлаждающей воды и ее стабилизации является обязательным, можно сократить количество охлаждающей воды не менее чем на 10—15%.